Título A2 - Sociedad Colombiana de Geotecnia
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NSR-09 — Capítulo A.2 — Zonas <strong>de</strong> amenaza sísmica y movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño<br />
A.2.0 — NOMENCLATURA<br />
CAPÍTULO A.2<br />
ZONAS DE AMENAZA SÍSMICA<br />
Y MOVIMIENTOS SÍSMICOS DE DISEÑO<br />
Aa = coeficiente que representa la aceleración horizontal pico efectiva, para diseño, dado en A.2.2.<br />
Av = coeficiente que representa la velocidad horizontal pico efectiva, para diseño, dado en A.2.2.<br />
dc = es la suma <strong>de</strong> los espesores <strong>de</strong> los k estratos <strong>de</strong> suelos cohesivos localizados <strong>de</strong>ntro <strong>de</strong> los 30 m superiores<br />
<strong>de</strong>l perfil.<br />
di = espesor <strong>de</strong>l estrato i, localizado <strong>de</strong>ntro <strong>de</strong> los 30 m superiores <strong>de</strong>l perfil.<br />
ds<br />
= es la suma <strong>de</strong> los espesores <strong>de</strong> los m estratos <strong>de</strong> suelos no cohesivos localizados <strong>de</strong>ntro <strong>de</strong> los 30 m<br />
superiores <strong>de</strong>l perfil en ecuación A.2.4-3.<br />
Fa = coeficiente <strong>de</strong> amplificación que afecta la aceleración en la zona <strong>de</strong> períodos cortos, <strong>de</strong>bida a los efectos <strong>de</strong><br />
sitio, adimensional.<br />
Fv = coeficiente <strong>de</strong> amplificación que afecta la aceleración en la zona <strong>de</strong> períodos intermedios, <strong>de</strong>bida a los<br />
efectos <strong>de</strong> sitio, adimensional.<br />
g = aceleración <strong>de</strong>bida a la gravedad (9.8 m/s 2 ).<br />
H = espesor total en m <strong>de</strong> los estratos <strong>de</strong> suelos cohesivos.<br />
I = coeficiente <strong>de</strong> importancia <strong>de</strong>finido en A.2.5.2<br />
IP = índice <strong>de</strong> plasticidad, el cual se obtiene cumpliendo la norma ASTM D 4318.<br />
Ni = número <strong>de</strong> golpes por píe obtenido en el ensayo <strong>de</strong> penetración estándar, realizado in situ <strong>de</strong> acuerdo con la<br />
norma ASTM D 1586, haciendo corrección por energía N60 sin hacerle corrección alguna. El valor <strong>de</strong> Ni<br />
usado para obtener el valor medio, no <strong>de</strong>be exce<strong>de</strong>r 100.<br />
R0 = coeficiente <strong>de</strong> capacidad <strong>de</strong> disipación <strong>de</strong> energía básico <strong>de</strong>finido para cada sistema estructural y cada<br />
grado <strong>de</strong> capacidad <strong>de</strong> disipación <strong>de</strong> energía <strong>de</strong>l material estructural. Véase el Capítulo A.3.<br />
R = coeficiente <strong>de</strong> capacidad <strong>de</strong> disipación <strong>de</strong> energía para ser empleado en el diseño, correspon<strong>de</strong> al<br />
coeficiente <strong>de</strong> disipación <strong>de</strong> energía básico, R0, multiplicado por los coeficientes <strong>de</strong> reducción <strong>de</strong> capacidad<br />
<strong>de</strong> disipación <strong>de</strong> energía por irregularida<strong>de</strong>s en altura, en planta, y por ausencia <strong>de</strong> redundancia en el<br />
sistema estructural <strong>de</strong> resistencia sísmica (R = φa φp φr R0). Véase el Capítulo A.3.<br />
RC = coeficiente <strong>de</strong> capacidad <strong>de</strong> disipación <strong>de</strong> energía <strong>de</strong>finido para la zona <strong>de</strong> períodos cortos menores <strong>de</strong> TC<br />
en función <strong>de</strong>l valor <strong>de</strong> R, cuando se exige así en los estudios <strong>de</strong> microzonificación. Definido en la ecuación<br />
A.2.9-1.<br />
Sa = valor <strong>de</strong>l espectro <strong>de</strong> aceleraciones <strong>de</strong> diseño para un período <strong>de</strong> vibración dado. Máxima aceleración<br />
horizontal <strong>de</strong> diseño, expresada como una fracción <strong>de</strong> la aceleración <strong>de</strong> la gravedad, para un sistema <strong>de</strong> un<br />
grado <strong>de</strong> libertad con un período <strong>de</strong> vibración T. Está <strong>de</strong>finido en A.2.6.1.<br />
Sd = valor <strong>de</strong>l espectro <strong>de</strong> <strong>de</strong>splazamientos <strong>de</strong> diseño para un período <strong>de</strong> vibración dado. Máximo<br />
<strong>de</strong>splazamiento horizontal <strong>de</strong> diseño, expresado en m, para un sistema <strong>de</strong> un grado <strong>de</strong> libertad con un<br />
período <strong>de</strong> vibración T. Está <strong>de</strong>finido en A.2.6.3.<br />
Sv = valor <strong>de</strong>l espectro <strong>de</strong> velocida<strong>de</strong>s <strong>de</strong> diseño para un período <strong>de</strong> vibración dado. Máxima velocidad horizontal<br />
<strong>de</strong> diseño, expresada en m/s, para un sistema <strong>de</strong> un grado <strong>de</strong> libertad con un período <strong>de</strong> vibración T. Está<br />
<strong>de</strong>finido en A.2.6.2.<br />
sui = es la resistencia al corte no drenado en kPa (kgf/cm²) <strong>de</strong>l estrato i, la cual no <strong>de</strong>be exce<strong>de</strong>r 250 kPa (2.5<br />
kgf/cm²) para realizar el promedio pon<strong>de</strong>rado. Esta resistencia se mi<strong>de</strong> cumpliendo la norma NTC 1527<br />
(ASTM D 2166) o la norma NTC 2041 (ASTM D 2850).<br />
T = período <strong>de</strong> vibración <strong>de</strong>l sistema elástico, en segundos.<br />
TC = período <strong>de</strong> vibración, en segundos, correspondiente a la transición entre la zona <strong>de</strong> aceleración constante<br />
<strong>de</strong>l espectro <strong>de</strong> diseño, para períodos cortos, y la parte <strong>de</strong>scendiente <strong>de</strong>l mismo. (Véase A.2.6).<br />
TL = período <strong>de</strong> vibración, en segundos, correspondiente al inicio <strong>de</strong> la zona <strong>de</strong> <strong>de</strong>splazamiento<br />
aproximadamente constante <strong>de</strong>l espectro <strong>de</strong> diseño, para períodos largos. (Véase A.2.6).<br />
T0 = período <strong>de</strong> vibración al cual inicia la zona <strong>de</strong> aceleraciones constantes <strong>de</strong>l espectro <strong>de</strong> aceleraciones, en s.<br />
vsi = velocidad media <strong>de</strong> la onda <strong>de</strong> cortante <strong>de</strong>l suelo <strong>de</strong>l estrato i, medida en campo, en m/s<br />
w = contenido <strong>de</strong> humedad en porcentaje, el cual se <strong>de</strong>termina por medio <strong>de</strong> la norma NTC 1495 (ASTM D<br />
2166).<br />
A-11
NSR-09 — Capítulo A.2 — Zonas <strong>de</strong> amenaza sísmica y movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño<br />
A.2.1 — GENERAL<br />
A.2.1.1— MOVIMIENTOS SÍSMICOS PRESCRITOS — Para efectos <strong>de</strong>l diseño sísmico <strong>de</strong> la estructura, ésta <strong>de</strong>be<br />
localizarse <strong>de</strong>ntro <strong>de</strong> una <strong>de</strong> las zonas <strong>de</strong> amenaza sísmica, baja, intermedia o alta, y a<strong>de</strong>más <strong>de</strong>ben utilizarse los<br />
movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño <strong>de</strong>finidos en el presente Capítulo, los cuales se pue<strong>de</strong>n expresar por medio <strong>de</strong>l<br />
espectro elástico <strong>de</strong> diseño <strong>de</strong>finido en A.2.6, o por medio <strong>de</strong> familias <strong>de</strong> acelerogramas que cumplan los requisitos<br />
<strong>de</strong> A.2.7.<br />
A.2.1.2 — EFECTOS LOCALES DIFERENTES — En A.2.4 el Reglamento prescribe un procedimiento para<br />
<strong>de</strong>terminar los efectos en los movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño <strong>de</strong> la transmisión <strong>de</strong> las ondas sísmicas en el suelo<br />
existente <strong>de</strong>bajo <strong>de</strong> la edificación. Pue<strong>de</strong>n utilizarse movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño diferentes a los <strong>de</strong>finidos en<br />
A.2.4 , si se <strong>de</strong>muestra que fueron obtenidos utilizando mejor información proveniente <strong>de</strong> un estudio <strong>de</strong>tallado <strong>de</strong><br />
propagación <strong>de</strong> la onda sísmica a través <strong>de</strong>l suelo existente <strong>de</strong>bajo <strong>de</strong>l sitio, o <strong>de</strong> la inci<strong>de</strong>ncia <strong>de</strong> la topografía <strong>de</strong>l<br />
lugar, en los siguientes casos:<br />
A.2.1.2.1 — Estudios <strong>de</strong> microzonificación sísmica — Cuando las autorida<strong>de</strong>s municipales o distritales<br />
han aprobado un estudio <strong>de</strong> microzonificación sísmica, realizado <strong>de</strong> acuerdo con el alcance que fija la sección<br />
A.2.9, el cual contenga recomendaciones para el lugar don<strong>de</strong> se a<strong>de</strong>lantará la edificación, ya sea por medio<br />
<strong>de</strong> unos efectos <strong>de</strong> sitio o formas espectrales especiales, se <strong>de</strong>ben utilizar los resultados <strong>de</strong> ésta, así como<br />
los valores <strong>de</strong>l coeficiente <strong>de</strong> sitio, dados en ella, en vez <strong>de</strong> los presentados en A.2.4 y A.2.6.<br />
A.2.1.2.2 — Estudios sísmicos particulares <strong>de</strong> sitio — Cuando el ingeniero geotecnista responsable <strong>de</strong>l<br />
estudio geotécnico <strong>de</strong> la edificación <strong>de</strong>fina unos efectos locales particulares para el lugar don<strong>de</strong> se encuentra<br />
localizada la edificación, utilizando estudios <strong>de</strong> amplificación <strong>de</strong> las ondas sísmicas o estudios especiales<br />
referentes a efectos topográficos, o ambos, realizados <strong>de</strong> acuerdo con lo prescrito en A.2.10.<br />
A.2.1.2.3 — Procedimiento alterno para <strong>de</strong>terminar los efectos locales — En edificaciones <strong>de</strong> los grupos<br />
<strong>de</strong> uso I y II tal como se <strong>de</strong>finen en A.2.5 y cuando estas edificaciones tienen cinco o menos losas aéreas<br />
libres para <strong>de</strong>splazarse horizontalmente y el punto más alto <strong>de</strong> su cubierta está a menos <strong>de</strong> 18 m <strong>de</strong> altura<br />
sobre el punto <strong>de</strong>l terreno circundante a la estructura <strong>de</strong> la edificación con mayor elevación, <strong>de</strong> no existir un<br />
estudio <strong>de</strong> microzonificación sísmica <strong>de</strong>bidamente expedido por las autorida<strong>de</strong>s municipales o distritales,<br />
según sea el caso y cuando no sea posible en el estudio geotécnico realizar las mediciones <strong>de</strong> las<br />
propieda<strong>de</strong>s <strong>de</strong>l suelo en el perfil geotécnico sobre el cual se a<strong>de</strong>lantará la edificación <strong>de</strong> la forma que lo<br />
requiere A.2.4, se permite emplear el procedimiento alterno para <strong>de</strong>terminar los efectos locales presentado en<br />
A.2.11.<br />
A.2.1.3 — MOVIMIENTOS SÍSMICOS DIFERENTES — Cuando se utilicen movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño<br />
obtenidos a partir <strong>de</strong> valores <strong>de</strong> Aa o Av diferentes <strong>de</strong> los dados en este Reglamento, estos valores <strong>de</strong> Aa, o Av, o<br />
ambos, <strong>de</strong>ben ser aprobados por la oficina o <strong>de</strong>pen<strong>de</strong>ncia distrital o municipal encargada <strong>de</strong> expedir las licencias <strong>de</strong><br />
construcción, previo concepto <strong>de</strong> la Comisión Asesora Permanente para el Régimen <strong>de</strong> Construcciones Sismo<br />
Resistentes.<br />
A.2.2 — MOVIMIENTOS SÍSMICOS DE DISEÑO<br />
A.2.2.1 — Los movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño se <strong>de</strong>finen en función <strong>de</strong> la aceleración pico efectiva, representada<br />
por el parámetro Aa, y <strong>de</strong> la velocidad pico efectiva, representada por el parámetro Av, para una probabilidad <strong>de</strong>l diez<br />
por ciento <strong>de</strong> ser excedidos en un lapso <strong>de</strong> cincuenta años, Los valores <strong>de</strong> estos coeficientes, para efectos <strong>de</strong> este<br />
Reglamento, <strong>de</strong>ben <strong>de</strong>terminarse <strong>de</strong> acuerdo con A.2.2.2 y A.2.2.3.<br />
A.2.2.2 — Se <strong>de</strong>termina el número <strong>de</strong> la región en don<strong>de</strong> está localizada la edificación usando para Aa el Mmapa <strong>de</strong><br />
la figura A.2.3-2 y el número <strong>de</strong> la región don<strong>de</strong> está localizada la edificación para Av en el mapa <strong>de</strong> la figura A.2.3-3.<br />
A.2.2.3 — Los valores <strong>de</strong> Aa y Av, se obtienen <strong>de</strong> la tabla A.2.2-1, en función <strong>de</strong>l número <strong>de</strong> la región <strong>de</strong>terminado en<br />
A.2.2.2. Para las ciuda<strong>de</strong>s capitales <strong>de</strong> <strong>de</strong>partamento <strong>de</strong>l país los valores utilizando se presentan en la tabla A.2.3-2,<br />
y para todos los municipios <strong>de</strong>l país en el Apéndice A-4, incluido al final <strong>de</strong>l presente <strong>Título</strong>.<br />
A-12
NSR-09 — Capítulo A.2 — Zonas <strong>de</strong> amenaza sísmica y movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño<br />
A.2.3 — ZONAS DE AMENAZA SÍSMICA<br />
TABLA A.2.2-1<br />
VALORES DE Aa Y DE Av SEGÚN LAS REGIONES<br />
DE LOS MAPAS DE LAS FIGURAS A.2.3-2 Y A.2.3-3<br />
Región Nº<br />
Valor <strong>de</strong><br />
Aa o <strong>de</strong> Av<br />
10 0.45<br />
9 0.40<br />
8 0.35<br />
7 0.30<br />
6 0.25<br />
5 0.20<br />
4 0.15<br />
3 0.10<br />
2 0.075<br />
1 0.05<br />
La edificación <strong>de</strong>be localizarse <strong>de</strong>ntro <strong>de</strong> una <strong>de</strong> las zonas <strong>de</strong> amenaza sísmica que se <strong>de</strong>finen en esta sección y que<br />
están presentadas localizadas en el Mapa <strong>de</strong> la figura A.2.3-1.<br />
A.2.3.1 — ZONA DE AMENAZA SÍSMICA BAJA — Es el conjunto <strong>de</strong> lugares en don<strong>de</strong> tanto Aa como Av son<br />
menores o iguales a 0.10. Véase la tabla A.2.3-1.<br />
A.2.3.2 — ZONA DE AMENAZA SÍSMICA INTERMEDIA — Es el conjunto <strong>de</strong> lugares en don<strong>de</strong> Aa o Av, o ambos,<br />
son mayores <strong>de</strong> 0.10 y ninguno <strong>de</strong> los dos exce<strong>de</strong> 0.20. Véase la tabla A.2.3-1.<br />
A.2.3.3 — ZONA DE AMENAZA SÍSMICA ALTA — Es el conjunto <strong>de</strong> lugares en don<strong>de</strong> Aa o Av, o ambos, son<br />
mayores que 0.20. Véase la tabla A.2.3-1.<br />
TABLA A.2.3-1<br />
NIVEL DE AMENAZA SÍSMICA SEGÚN VALORES DE Aa Y DE Av<br />
Mayor valor entre<br />
Aa y o Av<br />
Asociado en mapas<br />
<strong>de</strong> las figuras A.2.3-2<br />
y A.2.3-3 a Región Nº<br />
Amenaza<br />
Sísmica<br />
0.45 10 Alta<br />
0.40 9 Alta<br />
0.35 8 Alta<br />
0.30 7 Alta<br />
0.25 6 Alta<br />
0.20 5 Intermedia<br />
0.15 4 Intermedia<br />
0.10 3 Baja<br />
0.075 2 Baja<br />
0.05 1 Baja<br />
A-13
NSR-09 — Capítulo A.2 — Zonas <strong>de</strong> amenaza sísmica y movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño<br />
TABLA A.2.3-2<br />
VALOR DE Aa Y DE Av PARA LAS CIUDADES CAPITALES DE DEPARTAMENTO<br />
Ciudad<br />
Aa<br />
Av<br />
Zona <strong>de</strong><br />
Amenaza<br />
Sísmica<br />
Arauca 0.15 0.15 Intermedia<br />
Armenia 0.25 0.25 Alta<br />
Barranquilla 0.10 0.10 Baja<br />
Bogotá D. C. 0.20 0.20 Intermedia<br />
Bucaramanga 0.25 0.25 Alta<br />
Cali 0.25 0.25 Alta<br />
Cartagena 0.10 0.10 Baja<br />
Cúcuta 0.30 0.30 Alta<br />
Florencia 0.20 0.20 Intermedia<br />
Ibagué 0.20 0.20 Intermedia<br />
Leticia 0.05 0.05 Baja<br />
Manizales 0.25 0.25 Alta<br />
Me<strong>de</strong>llín 0.20 0.20 Intermedia<br />
Mitú 0.05 0.05 Baja<br />
Mocoa 0.30 0.30 Alta<br />
Montería 0.15 0.15 Intermedia<br />
Neiva 0.30 0.30 Alta<br />
Pasto 0.30 0.30 Alta<br />
Pereira 0.25 0.25 Alta<br />
Popayán 0.25 0.25 Alta<br />
Puerto Carreño 0.05 0.05 Baja<br />
Puerto Inírida 0.05 0.05 Baja<br />
Quibdó 0.30 0.30 Alta<br />
Riohacha 0.15 0.15 Intermedia<br />
San Andrés, Isla 0.10 0.10 Baja<br />
Santa Marta 0.15 0.15 Intermedia<br />
San José <strong>de</strong>l Guaviare 0.10 0.10 Baja<br />
Sincelejo 0.15 0.15 Intermedia<br />
Tunja 0.20 0.20 Intermedia<br />
Valledupar 0.10 0.10 Baja<br />
Villavicencio 0.30 0.30 Alta<br />
Yopal 0.20 0.20 Intermedia<br />
En tanto se tengan los valores <strong>de</strong> Aa y Av provenientes <strong>de</strong>l nuevo estudio <strong>de</strong> amenaza sísmica <strong>de</strong>l país, los valores<br />
que se presentan aquí correspon<strong>de</strong>n a los mismos valores <strong>de</strong>l análisis <strong>de</strong> amenaza sísmica <strong>de</strong> la NSR-98 y se ha<br />
colocado en Av el mismo valor <strong>de</strong> Aa <strong>de</strong> esa versión <strong>de</strong>l Reglamento. Lo anterior igualmente aplica a los mapas<br />
presentados a continuación.<br />
A-14
NSR-09 — Capítulo A.2 — Zonas <strong>de</strong> amenaza sísmica y movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño<br />
-80 -79 -78 -77 -76 -75 -74 -73 -72 -71 -70 -69 -68 -67 -66<br />
13<br />
13<br />
12<br />
11<br />
10<br />
9<br />
8<br />
7<br />
6<br />
5<br />
4<br />
3<br />
2<br />
1<br />
0<br />
-1<br />
-2<br />
-3<br />
-4<br />
-82<br />
14<br />
SAN ANDRES Y<br />
PROVIDENCIA<br />
BAJA<br />
ALTA<br />
ALTA<br />
PASTO<br />
CARTAGENA<br />
QUIBDO<br />
BARRANQUILLA<br />
MANIZALES<br />
PEREIRA<br />
ARMENIA<br />
CALI<br />
POPAYAN<br />
MOCOA<br />
SANTA MARTA<br />
MONTERIA<br />
SINCELEJO<br />
VALLEDUPAR<br />
BAJA<br />
INTERMEDIA<br />
MEDELLIN<br />
IBAGUE<br />
NEIVA<br />
FLORENCIA<br />
BOGOTA<br />
TUNJA<br />
I NTERMED<br />
BAJA<br />
INTERMEDIA<br />
RIOHACHA<br />
-5<br />
-5<br />
-80 -79 -78 -77 -76 -75 -74 -73 -72 -71 -70 -69 -68 -67 -66<br />
CUCUTA<br />
BUCARAMANGA<br />
ALTA<br />
VILLAVICENCIO<br />
A<br />
I<br />
YOPAL<br />
SAN JOSE DEL GUAVIARE<br />
ZONAS DE AMENAZA SISMICA<br />
Figura A.2.3-1<br />
A-15<br />
ARAUCA<br />
BAJA<br />
MITU<br />
LETICIA<br />
PUERTO INIRIDA<br />
PUERTO CARREÑO<br />
12<br />
11<br />
10<br />
9<br />
8<br />
7<br />
6<br />
5<br />
4<br />
3<br />
2<br />
1<br />
0<br />
-1<br />
-2<br />
-3<br />
-4
NSR-09 — Capítulo A.2 — Zonas <strong>de</strong> amenaza sísmica y movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño<br />
-80 -79 -78 -77 -76 -75 -74 -73 -72 -71 -70 -69 -68 -67 -66<br />
13<br />
13<br />
12<br />
11<br />
10<br />
9<br />
8<br />
7<br />
6<br />
5<br />
4<br />
3<br />
2<br />
1<br />
0<br />
-1<br />
-2<br />
-3<br />
-4<br />
3<br />
-82<br />
14<br />
SAN ANDRES Y<br />
PROVIDENCIA<br />
9<br />
8<br />
7<br />
9<br />
QUIBDO<br />
6<br />
8<br />
7<br />
ARMENIA<br />
CALI<br />
POPAYAN<br />
PASTO MOCOA<br />
BARRANQUILLA<br />
CARTAGENA<br />
SINCELEJO<br />
5<br />
6<br />
SANTA MARTA RIOHACHA<br />
MONTERIA<br />
5<br />
MEDELLIN<br />
MANIZALES<br />
PEREIRA<br />
IBAGUE<br />
NEIVA<br />
FLORENCIA<br />
2<br />
4<br />
7<br />
3<br />
5<br />
4<br />
VALLEDUPAR<br />
BOGOTA<br />
BUCARAMANGA<br />
3<br />
6<br />
TUNJA<br />
-5<br />
-80 -79 -78 -77 -76 -75 -74 -73 -72 -71 -70 -69 -68 -67<br />
-5<br />
-66<br />
MAPA DE VALORES DE Aa Figura A.2.3-2<br />
1<br />
CUCUTA<br />
7<br />
VILLAVICENCIO<br />
6<br />
YOPAL<br />
5<br />
SAN JOSE DEL GUAVIARE<br />
A-16<br />
2<br />
4<br />
3<br />
ARAUCA<br />
MITU<br />
Región Aa<br />
1 0.05<br />
2 0.075<br />
3 0.10<br />
4 0.15<br />
5 0.20<br />
6 0.25<br />
7 0.30<br />
8 0.35<br />
9 0.40<br />
10 0.45<br />
LETICIA<br />
PUERTO CARREÑO<br />
1<br />
PUERTO INIRIDA<br />
12<br />
11<br />
10<br />
9<br />
8<br />
7<br />
6<br />
5<br />
4<br />
3<br />
2<br />
1<br />
0<br />
-1<br />
-2<br />
-3<br />
-4
NSR-09 — Capítulo A.2 — Zonas <strong>de</strong> amenaza sísmica y movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño<br />
-80 -79 -78 -77 -76 -75 -74 -73 -72 -71 -70 -69 -68 -67 -66<br />
13<br />
13<br />
12<br />
11<br />
10<br />
9<br />
8<br />
7<br />
6<br />
5<br />
4<br />
3<br />
2<br />
1<br />
0<br />
-1<br />
-2<br />
-3<br />
-4<br />
3<br />
-82<br />
14<br />
SAN ANDRES Y<br />
PROVIDENCIA<br />
9<br />
8<br />
7<br />
9<br />
QUIBDO<br />
6<br />
8<br />
7<br />
ARMENIA<br />
CALI<br />
POPAYAN<br />
PASTO MOCOA<br />
BARRANQUILLA<br />
CARTAGENA<br />
SINCELEJO<br />
5<br />
6<br />
SANTA MARTA RIOHACHA<br />
MONTERIA<br />
5<br />
MEDELLIN<br />
MANIZALES<br />
PEREIRA<br />
IBAGUE<br />
NEIVA<br />
FLORENCIA<br />
2<br />
4<br />
7<br />
3<br />
5<br />
4<br />
VALLEDUPAR<br />
BOGOTA<br />
BUCARAMANGA<br />
3<br />
6<br />
TUNJA<br />
-5<br />
-80 -79 -78 -77 -76 -75 -74 -73 -72 -71 -70 -69 -68 -67<br />
-5<br />
-66<br />
MAPA DE VALORES DE Av Figura A.2.3-3<br />
1<br />
CUCUTA<br />
7<br />
VILLAVICENCIO<br />
6<br />
YOPAL<br />
5<br />
SAN JOSE DEL GUAVIARE<br />
A-17<br />
2<br />
4<br />
3<br />
ARAUCA<br />
MITU<br />
Región Av<br />
1 0.05<br />
2 0.075<br />
3 0.10<br />
4 0.15<br />
5 0.20<br />
6 0.25<br />
7 0.30<br />
8 0.35<br />
9 0.40<br />
10 0.45<br />
LETICIA<br />
PUERTO CARREÑO<br />
1<br />
PUERTO INIRIDA<br />
12<br />
11<br />
10<br />
9<br />
8<br />
7<br />
6<br />
5<br />
4<br />
3<br />
2<br />
1<br />
0<br />
-1<br />
-2<br />
-3<br />
-4
NSR-09 — Capítulo A.2 — Zonas <strong>de</strong> amenaza sísmica y movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño<br />
A.2.4 — EFECTOS LOCALES<br />
En esta sección se dan los tipos <strong>de</strong> perfil <strong>de</strong> suelo y los valores <strong>de</strong> los coeficientes <strong>de</strong> sitio. El perfil <strong>de</strong> suelo <strong>de</strong>be ser<br />
<strong>de</strong>terminado por el ingeniero geotecnista a partir <strong>de</strong> unos datos geotécnicos <strong>de</strong>bidamente sustentados.<br />
A.2.4.1 — GENERAL — Se prescriben dos factores <strong>de</strong> amplificación <strong>de</strong>l espectro por efectos <strong>de</strong> sitio, Fa y Fv, los<br />
cuales afectan la zona <strong>de</strong>l espectro <strong>de</strong> períodos cortos y períodos largos, respectivamente. Los efectos locales <strong>de</strong> la<br />
respuesta sísmica <strong>de</strong> la edificación <strong>de</strong>ben evaluarse con base en los perfiles <strong>de</strong> suelo dados a continuación,<br />
in<strong>de</strong>pendientemente <strong>de</strong>l tipo <strong>de</strong> cimentación empleado. La i<strong>de</strong>ntificación <strong>de</strong>l perfil <strong>de</strong> suelo se realiza a partir <strong>de</strong> la<br />
superficie <strong>de</strong>l terreno. Cuando existan sótanos, o en edificio en la<strong>de</strong>ra, el ingeniero geotecnista, <strong>de</strong> acuerdo con el tipo<br />
<strong>de</strong> cimentación propuesta, pue<strong>de</strong> variar el punto a partir <strong>de</strong>l cual se inicia la <strong>de</strong>finición <strong>de</strong>l perfil, por medio <strong>de</strong> un<br />
estudio acerca <strong>de</strong> la interacción que pueda existir entre la estructura <strong>de</strong> contención y el suelo circundante; pero en<br />
ningún caso este punto pue<strong>de</strong> estar por <strong>de</strong>bajo <strong>de</strong> la losa sobre el terreno <strong>de</strong>l sótano inferior.<br />
A.2.4.1.1 — Estabilidad <strong>de</strong>l <strong>de</strong>pósito <strong>de</strong> suelo — Los perfiles <strong>de</strong> suelo presentados en esta sección A.2.4<br />
hacen referencia a <strong>de</strong>pósitos estables <strong>de</strong> suelo. Cuando exista la posibilidad <strong>de</strong> que el <strong>de</strong>pósito no sea estable,<br />
especialmente ante la ocurrencia <strong>de</strong> un sismo, como pue<strong>de</strong> ser en sitios en la<strong>de</strong>ra o en sitios con suelos<br />
potencialmente licuables, no <strong>de</strong>ben utilizarse las <strong>de</strong>finiciones dadas y hay necesidad <strong>de</strong> realizar una<br />
investigación geotécnica que i<strong>de</strong>ntifique la estabilidad <strong>de</strong>l <strong>de</strong>pósito, a<strong>de</strong>más <strong>de</strong> las medidas correctivas, si son<br />
posibles, que se <strong>de</strong>ben tomar para po<strong>de</strong>r a<strong>de</strong>lantar una construcción en el lugar. El estudio geotécnico <strong>de</strong>be<br />
indicar claramente las medidas correctivas y los coeficientes <strong>de</strong> sitio que se <strong>de</strong>be utilizar en el diseño, dado que<br />
se lleven a cabo las medidas correctivas planteadas. La construcción <strong>de</strong> edificaciones en el sitio no pue<strong>de</strong><br />
a<strong>de</strong>lantarse sin tomar medidas correctivas, cuando éstas sean necesarias.<br />
A.2.4.1.2 — Procedimientos alternos — Cuando según A.2.1.2 se permitan procedimientos alternos para<br />
<strong>de</strong>finir los efectos locales, se <strong>de</strong>be cumplir con lo requerido allí en vez <strong>de</strong> lo presentado en esta sección.<br />
A.2.4.2 — TIPOS DE PERFIL DE SUELO — Se <strong>de</strong>finen seis tipos <strong>de</strong> perfil <strong>de</strong> suelo los cuales se presentan en la<br />
tabla A.2.4.4-1. Los parámetros utilizados en la clasificación son los correspondientes a los 30 m superiores <strong>de</strong>l perfil<br />
para los perfiles tipo A a E. Aquellos perfiles que tengan estratos claramente diferenciables <strong>de</strong>ben subdividirse,<br />
asignándoles un subíndice i que va <strong>de</strong>s<strong>de</strong> 1 en la superficie, hasta n en la parte inferior <strong>de</strong> los 30 m superiores <strong>de</strong>l<br />
perfil. Para el perfil tipo F se aplican otros criterios y la respuesta no <strong>de</strong>be limitarse a los 30 m superiores <strong>de</strong>l perfil en<br />
los casos <strong>de</strong> perfiles con espesor <strong>de</strong> suelo significativo.<br />
A.2.4.3 — PARÁMETROS EMPLEADOS EN LA DEFINICIÓN DEL TIPO DE PERFIL DE SUELO — A continuación<br />
se <strong>de</strong>finen los parámetros que se utilizan para <strong>de</strong>finir el tipo <strong>de</strong> perfil <strong>de</strong> suelo con base en los 30 m superiores <strong>de</strong>l<br />
mismo y ensayos realizados en muestras <strong>de</strong> al menos cada 1.50 m <strong>de</strong> espesor <strong>de</strong>l suelo. Estos parámetros son (a) la<br />
velocidad media <strong>de</strong> la onda <strong>de</strong> cortante, vs , en m/s, (b) el número medio <strong>de</strong> golpes <strong>de</strong>l ensayo <strong>de</strong> penetración<br />
estándar, N , en golpes/píe a lo largo <strong>de</strong> todo el perfil, o, (c) cuando se trate <strong>de</strong> consi<strong>de</strong>rar por separado los estratos<br />
no cohesivos y los cohesivos <strong>de</strong>l perfil, para los estratos <strong>de</strong> suelos no cohesivos se <strong>de</strong>terminará el número medio <strong>de</strong><br />
golpes <strong>de</strong>l ensayo <strong>de</strong> penetración estándar, Nch , en golpes/píe, y para los cohesivos la resistencia media al corte<br />
obtenida <strong>de</strong>l ensayo para <strong>de</strong>terminar su resistencia no drenada, su , en kPa. A<strong>de</strong>más se emplean el Índice <strong>de</strong><br />
Plasticidad (IP), y el contenido <strong>de</strong> humedad en porcentaje, w.<br />
A.2.4.3.1 — Velocidad media <strong>de</strong> la onda <strong>de</strong> cortante — La velocidad media <strong>de</strong> la onda <strong>de</strong> cortante se<br />
obtiene por medio <strong>de</strong>:<br />
n<br />
di<br />
i<br />
s =<br />
n di<br />
i vsi<br />
=<br />
∑<br />
1<br />
∑<br />
= 1<br />
v<br />
(A.2.4-1)<br />
don<strong>de</strong>:<br />
vsi = velocidad media <strong>de</strong> la onda <strong>de</strong> cortante <strong>de</strong>l suelo <strong>de</strong>l estrato i, medida en campo, en m/s<br />
di = espesor <strong>de</strong>l estrato i, localizado <strong>de</strong>ntro <strong>de</strong> los 30 m superiores <strong>de</strong>l perfil<br />
n<br />
∑ di i=<br />
1<br />
= 30 m siempre<br />
A-18
NSR-09 — Capítulo A.2 — Zonas <strong>de</strong> amenaza sísmica y movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño<br />
A.2.4.3.2 — Número medio <strong>de</strong> golpes <strong>de</strong>l ensayo <strong>de</strong> penetración estándar — El número medio <strong>de</strong> golpes<br />
<strong>de</strong>l ensayo <strong>de</strong> penetración estándar se obtiene por medio <strong>de</strong> los dos procedimientos dados a continuación:<br />
(a) Número medio <strong>de</strong> golpes <strong>de</strong>l ensayo <strong>de</strong> penetración estándar en cualquier perfil <strong>de</strong> suelo —<br />
El número medio <strong>de</strong> golpes <strong>de</strong>l ensayo <strong>de</strong> penetración estándar en cualquier perfil <strong>de</strong> suelo,<br />
indistintamente que esté integrado por suelos no cohesivos o cohesivos, se obtiene por medio <strong>de</strong>:<br />
N<br />
n<br />
∑<br />
i<br />
=<br />
n<br />
= 1<br />
∑<br />
i=<br />
1<br />
d<br />
i<br />
di<br />
N<br />
i<br />
(A.2.4-2)<br />
don<strong>de</strong>:<br />
Ni = número <strong>de</strong> golpes por píe obtenidos en el ensayo <strong>de</strong> penetración estándar, realizado in situ<br />
<strong>de</strong> acuerdo con la norma ASTM D 1586, haciendo corrección por energía N60 sin hacerle<br />
corrección alguna, correspondiente al estrato i. El valor <strong>de</strong> Ni a emplear para obtener el valor<br />
medio, no <strong>de</strong>be exce<strong>de</strong>r 100.<br />
(b) Número medio <strong>de</strong> golpes <strong>de</strong>l ensayo <strong>de</strong> penetración estándar en perfiles que contengan<br />
suelos no cohesivos — En los estratos <strong>de</strong> suelos no cohesivos localizados en los 30 m superiores<br />
<strong>de</strong>l perfil <strong>de</strong>be emplearse, la siguiente relación, la cual se aplica únicamente a los m estratos <strong>de</strong><br />
suelos no cohesivos:<br />
N<br />
ch<br />
=<br />
m<br />
∑<br />
i=<br />
1<br />
ds<br />
di<br />
N<br />
i<br />
(A.2.4-3)<br />
don<strong>de</strong>:<br />
ds = es la suma <strong>de</strong> los espesores <strong>de</strong> los m estratos <strong>de</strong> suelos no cohesivos localizados <strong>de</strong>ntro <strong>de</strong><br />
los 30 m superiores <strong>de</strong>l perfil.<br />
A.2.4.3.3 — Resistencia media al corte — Para la resistencia al corte obtenida <strong>de</strong>l ensayo para obtener la<br />
resistencia no drenada s u , en los estratos <strong>de</strong> suelos cohesivos localizados en los 30 m superiores <strong>de</strong>l perfil<br />
<strong>de</strong>be emplearse la siguiente relación, la cual se aplica únicamente a los k estratos <strong>de</strong> suelos cohesivos:<br />
s<br />
u<br />
=<br />
dc<br />
d<br />
s<br />
k<br />
i<br />
∑<br />
i=<br />
1 ui<br />
(A.2.4-4)<br />
don<strong>de</strong>:<br />
dc = es la suma <strong>de</strong> los espesores <strong>de</strong> los k estratos <strong>de</strong> suelos cohesivos localizados <strong>de</strong>ntro <strong>de</strong> los 30 m<br />
superiores <strong>de</strong>l perfil.<br />
sui = es la resistencia al corte no drenado en kPa (kgf/cm²) <strong>de</strong>l estrato i, la cual no <strong>de</strong>be exce<strong>de</strong>r 250 kPa<br />
(2.5 kgf/cm²) para realizar el promedio pon<strong>de</strong>rado. Esta resistencia se mi<strong>de</strong> cumpliendo la norma NTC<br />
1527 (ASTM D 2166) o la norma NTC 2041 (ASTM D 2850).<br />
A.2.4.3.4 — Índice <strong>de</strong> plasticidad — En la clasificación <strong>de</strong> la los estratos <strong>de</strong> arcilla se emplea el Índice <strong>de</strong><br />
Plasticidad (IP), el cual se obtiene cumpliendo la norma ASTM D 4318.<br />
A.2.4.3.5 — Contenido <strong>de</strong> agua humedad — En la clasificación <strong>de</strong> los estratos <strong>de</strong> arcilla se emplea el<br />
contenido <strong>de</strong> agua humedad en porcentaje, w, el cual se <strong>de</strong>termina por medio <strong>de</strong> la norma NTC 1495 (ASTM<br />
D 2166).<br />
A.2.4.4 — DEFINICIÓN DEL TIPO DE PERFIL DE SUELO — El procedimiento que se emplea para <strong>de</strong>finir el tipo <strong>de</strong><br />
perfil <strong>de</strong> suelo se basa en los valores <strong>de</strong> los parámetros <strong>de</strong>l suelo <strong>de</strong> los 30 metros superiores <strong>de</strong>l perfil, medidos en el<br />
sitio que se <strong>de</strong>scribieron en A.2.4.3. La clasificación se da en la tabla A.2.4.4-1.<br />
A-19
NSR-09 — Capítulo A.2 — Zonas <strong>de</strong> amenaza sísmica y movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño<br />
Tabla A.2.4.4-1<br />
Clasificación <strong>de</strong> los perfiles <strong>de</strong> suelo<br />
Tipo <strong>de</strong> perfil Descripción Definición<br />
A Perfil <strong>de</strong> roca competente<br />
vs ≥ 1500 m/s<br />
B<br />
C<br />
D<br />
Perfil <strong>de</strong> roca <strong>de</strong> rigi<strong>de</strong>z media<br />
Perfiles <strong>de</strong> suelos muy <strong>de</strong>nsos o roca blanda,<br />
que cumplan con el criterio <strong>de</strong> velocidad <strong>de</strong> la<br />
onda <strong>de</strong> cortante, o<br />
perfiles <strong>de</strong> suelos muy <strong>de</strong>nsos o roca blanda,<br />
que cumplan con cualquiera <strong>de</strong> los dos criterios<br />
Perfiles <strong>de</strong> suelos rígidos que cumplan con el<br />
criterio <strong>de</strong> velocidad <strong>de</strong> la onda <strong>de</strong> cortante, o<br />
perfiles <strong>de</strong> suelos rígidos que cumplan<br />
cualquiera <strong>de</strong> las dos condiciones<br />
Perfil que cumpla el criterio <strong>de</strong> velocidad <strong>de</strong> la<br />
onda <strong>de</strong> cortante, o<br />
E perfil que contiene un espesor total H mayor <strong>de</strong><br />
3 m <strong>de</strong> arcillas blandas<br />
F<br />
1500 m/s > v s ≥ 760 m/s<br />
760 m/s> v s ≥ 360 m/s<br />
N ≥ 50, o<br />
s u ≥ 100 kPa (≈1 kgf/cm²)<br />
360 m/s > v s ≥ 180 m/s<br />
50 > N ≥ 15, o<br />
100 kPa (≈1 kgf/cm²) > su ≥ 50 kPa (≈0.5 kgf/cm²)<br />
180 m/s > v s<br />
IP > 20<br />
w ≥ 40%<br />
50 kPa (≈0.50 kgf/cm²) > su Los perfiles <strong>de</strong> suelo tipo F requieren una evaluación realizada explícitamente en el sitio por un ingeniero<br />
geotecnista <strong>de</strong> acuerdo con el procedimiento <strong>de</strong> A.2.10. Se contemplan las siguientes subclases:<br />
F1 — Suelos vulnerables a la falla o colapso causado por la excitación sísmica, tales como: suelos licuables,<br />
arcillas sensitivas, suelos dispersivos o débilmente cementados, etc.<br />
F2 — Turba y arcillas orgánicas y muy orgánicas (H > 3 m para turba o arcillas orgánicas y muy orgánicas).<br />
F3 — Arcillas <strong>de</strong> muy alta plasticidad (H > 7.5 m con Índice <strong>de</strong> Plasticidad IP > 75)<br />
F4 — Perfiles <strong>de</strong> gran espesor <strong>de</strong> arcillas <strong>de</strong> rigi<strong>de</strong>z mediana a blanda (H > 36 m)<br />
A.2.4.5 — PROCEDIMIENTO DE CLASIFICACIÓN — El procedimiento para <strong>de</strong>finir el perfil es el siguiente:<br />
A.2.4.5.1 — Paso 1 — Debe primero verificarse si el suelo cae <strong>de</strong>ntro <strong>de</strong> la clasificación <strong>de</strong> alguna <strong>de</strong> las<br />
categorías <strong>de</strong> perfil <strong>de</strong> suelo tipo F, en cuyo caso <strong>de</strong>be realizarse un estudio sísmico particular <strong>de</strong> clasificación<br />
en el sitio, por parte <strong>de</strong> un ingeniero geotecnista siguiendo los lineamientos <strong>de</strong> A.2.10.<br />
A.2.4.5.2 — Paso 2 — Debe establecerse la existencia <strong>de</strong> estratos <strong>de</strong> arcilla blanda. La arcilla blanda se<br />
<strong>de</strong>fine como aquella que tiene una resistencia al corte no drenado menor <strong>de</strong> 50 kPa (0.50 kgf/cm²), un<br />
contenido <strong>de</strong> humedad, w, mayor <strong>de</strong>l 40%, y un índice <strong>de</strong> plasticidad, IP, mayor <strong>de</strong> 20. Si hay un espesor<br />
total, H, <strong>de</strong> 3 m o más <strong>de</strong> estratos <strong>de</strong> arcilla que cumplan estas condiciones el perfil se clasifica como tipo E.<br />
A.2.4.5.3 — Paso 3 — El perfil se clasifica utilizando uno <strong>de</strong> los tres criterios: vs , N , o la consi<strong>de</strong>ración<br />
conjunta <strong>de</strong> Nch y su , seleccionando el aplicable como se indica a continuación. En caso que se cuente vs prevalecerá la clasificación basada en este criterio. En caso que no se cuente con vs se podrá utilizar el<br />
criterio basado en N que involucra todos los estratos <strong>de</strong>l perfil. Alternativamente se podrá utilizar el criterio<br />
basado conjuntamente en su , para la fracción <strong>de</strong> suelos cohesivos y el criterio Nch , que toma en cuenta la<br />
fracción <strong>de</strong> los suelos no cohesivos <strong>de</strong>l perfil. Para esta tercera consi<strong>de</strong>ración, en caso que las dos<br />
evaluaciones respectivas indiquen perfiles diferentes, se <strong>de</strong>be utilizar el perfil <strong>de</strong> suelos más blandos <strong>de</strong> los<br />
dos casos, por ejemplo asignando un perfil tipo E en vez <strong>de</strong> tipo D. En la tabla A.2.4.5-1 se resumen los tres<br />
criterios para clasificar perfil <strong>de</strong> suelos tipo C, D o E. Los tres criterios se aplican así:<br />
(a) vs en los 30 m superiores <strong>de</strong>l perfil,<br />
(b) N en los 30 m superiores <strong>de</strong>l perfil, o<br />
A-20
NSR-09 — Capítulo A.2 — Zonas <strong>de</strong> amenaza sísmica y movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño<br />
(c) N ch para los estratos <strong>de</strong> suelos existentes en los 30 m superiores que se clasifican como no<br />
cohesivos cuando IP < 20, o el promedio pon<strong>de</strong>rado s u en los estratos <strong>de</strong> suelos cohesivos<br />
existentes en los 30 m superiores <strong>de</strong>l perfil, que tienen IP > 20, lo que indique un perfil más<br />
blando.<br />
Tabla A.2.4.5-1<br />
Criterios para clasificar suelos <strong>de</strong>ntro <strong>de</strong> los perfiles <strong>de</strong> suelo tipos C, D o E<br />
Tipo <strong>de</strong> perfil v s N o N ch s u<br />
C entre 360 y 760 m/s mayor que 50 mayor que 100 kPa (≈ 1 kgf/cm²)<br />
D entre 180 y 360 m/s entre 15 y 50 entre 100 y 50 kPa (0.5 a 1 kgf/cm²)<br />
E menor <strong>de</strong> 180 m/s menor <strong>de</strong> 15 menor <strong>de</strong> 50 kPa (≈0.5 kgf/cm²)<br />
A.2.4.5.4 — Velocidad <strong>de</strong> la onda <strong>de</strong> cortante en roca — La roca competente <strong>de</strong>l perfil tipo A, <strong>de</strong>be<br />
<strong>de</strong>finirse por medio <strong>de</strong> mediciones <strong>de</strong> velocidad <strong>de</strong> la onda <strong>de</strong> cortante en el sitio, o en perfiles <strong>de</strong> la misma<br />
formación don<strong>de</strong> haya meteorización y fracturación similares. En aquellos casos en que sabe que las<br />
condiciones <strong>de</strong> la roca son continuas hasta una profundidad <strong>de</strong> al menos 30 m, la velocidad <strong>de</strong> onda <strong>de</strong><br />
cortante superficial pue<strong>de</strong> emplearse para <strong>de</strong>finir v s .La velocidad <strong>de</strong> la onda <strong>de</strong> cortante en roca, para el perfil<br />
Tipo B, <strong>de</strong>be medirse en el sitio o estimarse, por parte <strong>de</strong>l ingeniero geotecnista para roca competente con<br />
meteorización y fracturación mo<strong>de</strong>rada. Para las rocas más blandas, o muy meteorizadas o fracturadas,<br />
<strong>de</strong>ben medirse en el sitio la velocidad <strong>de</strong> la onda <strong>de</strong> cortante, o bien clasificarse como perfil tipo C. Los<br />
perfiles don<strong>de</strong> existan más <strong>de</strong> 3 m <strong>de</strong> suelo entre la superficie <strong>de</strong> la roca y la parte inferior <strong>de</strong> la fundación, no<br />
pue<strong>de</strong>n clasificarse como perfiles tipo A o B.<br />
En la tabla A.2.4.5-2 se dan los valores <strong>de</strong>l coeficiente Fa que amplifica las or<strong>de</strong>nadas <strong>de</strong>l espectro en roca para tener<br />
en cuenta los efectos <strong>de</strong> sitio en el rango <strong>de</strong> períodos cortos <strong>de</strong>l or<strong>de</strong>n <strong>de</strong> T0, como muestra la figura A.2.4.5-1. Se<br />
permite interpolar linealmente entre valores <strong>de</strong>l mismo tipo <strong>de</strong> perfil.<br />
Tabla A.2.4.5-2<br />
Valores <strong>de</strong>l coeficiente Fa, para la zona <strong>de</strong> periodos cortos <strong>de</strong>l espectro<br />
Tipo <strong>de</strong> Intensidad <strong>de</strong> los movimientos sísmicos<br />
Perfil Aa ≤ 0.1 Aa = 0.2 Aa = 0.3 Aa = 0.4 Aa ≥ 0.5<br />
A 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8<br />
B 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0<br />
C 1.2 1.2 1.1 1.0 1.0<br />
D 1.6 1.4 1.2 1.1 1.0<br />
E 2.5 1.7 1.2 0.9 0.9<br />
F véase nota véase nota véase nota Véase nota véase nota<br />
Nota: Para el perfil tipo F <strong>de</strong>be realizarse una investigación geotécnica particular para el<br />
lugar específico y <strong>de</strong>be llevarse a cabo un análisis <strong>de</strong> amplificación <strong>de</strong> onda <strong>de</strong> acuerdo<br />
con A.2.10.<br />
En la tabla A.2.4.5-3 se dan los valores <strong>de</strong> <strong>de</strong>l coeficiente Fv que amplifica las or<strong>de</strong>nadas <strong>de</strong>l espectro en roca para<br />
tener en cuenta los efectos <strong>de</strong> sitio en el rango <strong>de</strong> períodos intermedios <strong>de</strong>l or<strong>de</strong>n <strong>de</strong> 1 s. Estos coeficientes se<br />
presentan también en la figura A.2.4.5-2. Se permite interpolar linealmente entre valores <strong>de</strong>l mismo tipo <strong>de</strong> perfil.<br />
Tabla A.2.4.5-3 — Valores <strong>de</strong>l coeficiente Fv, para la zona <strong>de</strong> periodos intermedios <strong>de</strong>l espectro<br />
Tipo <strong>de</strong> Intensidad <strong>de</strong> los movimientos sísmicos<br />
Perfil Av ≤ 0.1 Av = 0.2 Av = 0.3 Av = 0.4 Av ≥ 0.5<br />
A 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8<br />
B 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0<br />
C 1.7 1.6 1.5 1.4 1.3<br />
D 2.4 2.0 1.8 1.6 1.5<br />
E 3.5 3.2 2.8 2.4 2.4<br />
A-21
NSR-09 — Capítulo A.2 — Zonas <strong>de</strong> amenaza sísmica y movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño<br />
F a<br />
3.5<br />
3.0<br />
2.5<br />
2.0<br />
1.5<br />
1.0<br />
0.5<br />
0.0<br />
F véase nota véase nota véase nota Véase nota véase nota<br />
Nota: Para el perfil tipo F <strong>de</strong>be realizarse una investigación geotécnica particular para el<br />
lugar específico y <strong>de</strong>be llevarse a cabo un análisis <strong>de</strong> amplificación <strong>de</strong> onda <strong>de</strong> acuerdo<br />
con A.2.10.<br />
Suelo Tipo E<br />
Suelo Tipo D<br />
Suelo Tipo C<br />
Suelo Tipo B<br />
Suelo Tipo A<br />
0.00 0.05 0.10 0.15 0.20 0.25 0.30 0.35 0.40 0.45 0.50<br />
Coeficiente <strong>de</strong> amplificación Fa <strong>de</strong>l suelo para la zona <strong>de</strong> períodos cortos <strong>de</strong>l espectro<br />
Figura A.2.4.5-1<br />
F v<br />
3.5<br />
3.0<br />
2.5<br />
2.0<br />
1.5<br />
1.0<br />
0.5<br />
0.0<br />
Suelo Tipo E<br />
Suelo Tipo D<br />
Suelo Tipo C<br />
Suelo Tipo B<br />
Suelo Tipo A<br />
Aa<br />
0.00 0.05 0.10 0.15 0.20 0.25 0.30 0.35 0.40 0.45 0.50<br />
A-22<br />
Av
NSR-09 — Capítulo A.2 — Zonas <strong>de</strong> amenaza sísmica y movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño<br />
Coeficiente <strong>de</strong> amplificación Fv <strong>de</strong>l suelo para la zona <strong>de</strong> períodos intermedios <strong>de</strong>l espectro<br />
Figura A.2.4.5-2<br />
Los valores <strong>de</strong> los coeficientes Fa y Fv no tienen en cuenta efectos <strong>de</strong> la<strong>de</strong>ra. De haberlos, <strong>de</strong>berán consi<strong>de</strong>rarse<br />
complementariamente.<br />
A.2.5 — COEFICIENTE DE IMPORTANCIA<br />
En esta sección se <strong>de</strong>finen los grupos <strong>de</strong> tipo <strong>de</strong> uso y los valores <strong>de</strong>l coeficiente <strong>de</strong> importancia.<br />
A.2.5.1 — GRUPOS DE USO — Todas las edificaciones <strong>de</strong>ben clasificarse <strong>de</strong>ntro <strong>de</strong> uno <strong>de</strong> los siguientes Grupos<br />
<strong>de</strong> Uso:<br />
A.2.5.1.1 — Grupo IV — Edificaciones indispensables — Son aquellas edificaciones <strong>de</strong> atención a la<br />
comunidad que <strong>de</strong>ben funcionar durante y <strong>de</strong>spués <strong>de</strong> un sismo, y cuya operación no pue<strong>de</strong> ser trasladada<br />
rápidamente a un lugar alterno. Este grupo <strong>de</strong>be incluir:<br />
(a) Todas las edificaciones que componen hospitales <strong>de</strong> niveles <strong>de</strong> complejidad 2 y 3, <strong>de</strong> acuerdo con la<br />
clasificación <strong>de</strong>l Ministerio <strong>de</strong> Salud, y clínicas y centros <strong>de</strong> salud que dispongan <strong>de</strong> servicios <strong>de</strong><br />
cirugía, salas <strong>de</strong> cuidados intensivos, salas <strong>de</strong> neonatos y/o atención <strong>de</strong> urgencias,<br />
(b) Todas las edificaciones que componen aeropuertos, estaciones ferroviarias y <strong>de</strong> sistemas masivos<br />
<strong>de</strong> transporte, centrales telefónicas, <strong>de</strong> telecomunicación y <strong>de</strong> radiodifusión,<br />
(c) edificaciones <strong>de</strong>signadas como refugios para emergencias, centrales <strong>de</strong> aeronavegación, hangares<br />
<strong>de</strong> aeronaves <strong>de</strong> servicios <strong>de</strong> emergencia,<br />
(d) edificaciones <strong>de</strong> centrales <strong>de</strong> operación y control <strong>de</strong> líneas vitales <strong>de</strong> energía eléctrica, agua,<br />
combustibles, información y transporte <strong>de</strong> personas y productos,<br />
(e) edificaciones que contengan agentes explosivos, tóxicos y dañinos para el público, y<br />
(f) En el Grupo IV <strong>de</strong>ben incluirse las estructuras que alberguen plantas <strong>de</strong> generación eléctrica <strong>de</strong><br />
emergencia, los tanques y estructuras que formen parte <strong>de</strong> sus sistemas contra incendio, y los<br />
accesos, peatonales y vehiculares <strong>de</strong> las edificaciones tipificadas en los literales a, b, c, d y e <strong>de</strong>l<br />
presente numeral.<br />
A.2.5.1.2 — Grupo III — Edificaciones <strong>de</strong> atención a la comunidad — Este grupo compren<strong>de</strong> aquellas<br />
edificaciones, y sus accesos, que son indispensables <strong>de</strong>spués <strong>de</strong> un temblor para aten<strong>de</strong>r la emergencia y<br />
preservar la salud y la seguridad <strong>de</strong> las personas, exceptuando las incluidas en el Grupo IV. Este grupo <strong>de</strong>be<br />
incluir:<br />
(a) estaciones <strong>de</strong> bomberos, <strong>de</strong>fensa civil, policía, cuarteles <strong>de</strong> las fuerzas armadas, y se<strong>de</strong>s <strong>de</strong> las<br />
oficinas <strong>de</strong> prevención y atención <strong>de</strong> <strong>de</strong>sastres,<br />
(b) garajes <strong>de</strong> vehículos <strong>de</strong> emergencia,<br />
(c) estructuras y equipos <strong>de</strong> centros <strong>de</strong> atención <strong>de</strong> emergencias,<br />
(d) guar<strong>de</strong>rías, escuelas, colegios, universida<strong>de</strong>s y otros centros <strong>de</strong> enseñanza, y<br />
(e) aquellas otras que la administración municipal, distrital, <strong>de</strong>partamental o nacional <strong>de</strong>signe como<br />
tales.<br />
A.2.5.1.3 — Grupo II — Estructuras <strong>de</strong> ocupación especial — Cubre las siguientes estructuras:<br />
(a) edificaciones en don<strong>de</strong> se puedan reunir más <strong>de</strong> 200 personas en un mismo salón,<br />
(b) guar<strong>de</strong>rías, escuelas, colegios, universida<strong>de</strong>s y otros centros <strong>de</strong> enseñanza,<br />
(c) gra<strong>de</strong>rías al aire libre don<strong>de</strong> pueda haber más <strong>de</strong> 2000 personas a la vez,<br />
(d) almacenes y centros comerciales con más <strong>de</strong> 500 m² por piso,<br />
(e) edificaciones don<strong>de</strong> trabajen o residan más <strong>de</strong> 3000 personas, y<br />
(f) edificios gubernamentales.<br />
A.2.5.1.4 — Grupo I — Estructuras <strong>de</strong> ocupación normal — Todas la edificaciones cubiertas por el alcance<br />
<strong>de</strong> este Reglamento, pero que no se han incluido en los Grupos II, III y IV.<br />
A-23
NSR-09 — Capítulo A.2 — Zonas <strong>de</strong> amenaza sísmica y movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño<br />
A.2.5.2 — COEFICIENTE DE IMPORTANCIA — El Coeficiente <strong>de</strong> Importancia, I, modifica el espectro, y con ello las<br />
fuerzas <strong>de</strong> diseño, <strong>de</strong> acuerdo con el grupo <strong>de</strong> uso a que esté asignada la edificación para tomar en cuenta que para<br />
edificaciones <strong>de</strong> los grupos II, III y IV <strong>de</strong>ben consi<strong>de</strong>rarse valores <strong>de</strong> aceleración con una probabilidad menor <strong>de</strong> ser<br />
excedidos que aquella <strong>de</strong>l diez por ciento en un lapso <strong>de</strong> cincuenta años consi<strong>de</strong>rada en el numeral A.2.2.1 . Los<br />
valores <strong>de</strong> I se dan en la tabla A.2.5-1.<br />
TABLA A.2.5-1<br />
VALORES DEL COEFICIENTE DE IMPORTANCIA, I<br />
Grupo <strong>de</strong> Uso Coeficiente <strong>de</strong><br />
Importancia, I<br />
IV 1.3 1.50<br />
III 1.2 1.25<br />
II 1.10<br />
I 1.00<br />
NOTA al futuro: Los valores <strong>de</strong>l coeficiente I indicados correspon<strong>de</strong>n a los consi<strong>de</strong>rados por la última versión<br />
<strong>de</strong>l NEHRP. Se ha recibido la observación que ellos pue<strong>de</strong>n no correspon<strong>de</strong>r a los valores <strong>de</strong>seados <strong>de</strong><br />
probabilidad, aplicados a las curvas <strong>de</strong> exce<strong>de</strong>ncia para lugares en Colombia. Se analizará en los resultados<br />
que para el estudio <strong>de</strong> amenaza irá produciendo el INGEOMINAS <strong>de</strong> que or<strong>de</strong>n <strong>de</strong> magnitud serían los valores<br />
aplicables <strong>de</strong> I a dichas probabilida<strong>de</strong>s planteadas para, <strong>de</strong> ser el caso, realizar un ajuste a los valores<br />
propuestos en la tabla. Complementariamente, se analizará la conveniencia <strong>de</strong> la modificación <strong>de</strong> mayor<br />
envergadura planteada, evaluando en que medida para cada Grupo <strong>de</strong> Uso fuese <strong>de</strong>l caso hacer<br />
diferenciación <strong>de</strong> dichos valores por sitios o zonas <strong>de</strong>l país (hasta el punto <strong>de</strong> tener un mapa nacional y una<br />
tabla <strong>de</strong>l valor <strong>de</strong> I para cada municipio para cada Grupo <strong>de</strong> uso), balanceando el nivel <strong>de</strong> variabilidad<br />
asociado con esta precisión con la eventual complejidad respectiva resultante.<br />
A.2.6 — ESPECTRO DE DISEÑO<br />
A.2.6.1 — Espectro <strong>de</strong> aceleraciones — La forma <strong>de</strong>l espectro elástico <strong>de</strong> aceleraciones, Sa expresada como<br />
fracción <strong>de</strong> la gravedad, para un coeficiente <strong>de</strong> cinco por ciento (5%) <strong>de</strong>l amortiguamiento crítico, que se <strong>de</strong>be utilizar<br />
en el diseño, se da en la figura A.2.6-1 y se <strong>de</strong>fine por medio <strong>de</strong> la ecuación A.2.6-1, con las limitaciones dadas en<br />
A.2.6.1.1 a A.2.6.1.3. Véase también A.2.4.1.5.<br />
S<br />
a<br />
1.2 AvFvI = (A.2.6-1)<br />
T<br />
A.2.6.1.1 — Para períodos <strong>de</strong> vibración menores <strong>de</strong> TC, calculado <strong>de</strong> acuerdo con la ecuación A.2.6-2, el<br />
valor <strong>de</strong> Sa pue<strong>de</strong> limitarse al obtenido <strong>de</strong> la ecuación A.2.6-3.<br />
y<br />
AF<br />
= (A.2.6-2)<br />
v v<br />
TC0.48 AF a a<br />
Sa = 2.5AaFaI (A.2.6-3)<br />
A.2.6.1.2 — Para períodos <strong>de</strong> vibración mayores que TL, calculado <strong>de</strong> acuerdo con la ecuación A.2.6-4, el<br />
valor <strong>de</strong> Sa no pue<strong>de</strong> ser menor que el dado por la ecuación A.2.6-5.<br />
y<br />
TL = 2.4Fv<br />
S<br />
v v L<br />
a 2<br />
(A.2.6-4)<br />
1.2A F T I<br />
= (A.2.6-5)<br />
T<br />
A-24
NSR-09 — Capítulo A.2 — Zonas <strong>de</strong> amenaza sísmica y movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño<br />
Sa<br />
(g)<br />
⎛ T ⎞<br />
⎜ ⎟<br />
⎝ ⎠<br />
Sa = 2.5AaFaI0.4 + 0.6<br />
T0<br />
AaFaI<br />
En análisis dinámico, solo para<br />
modos diferentes al fundamental<br />
en cada dirección principal en<br />
planta<br />
T<br />
0<br />
A F<br />
v v<br />
T0= 0.1<br />
AF a a<br />
Sa = 2.5AaFaI T<br />
C<br />
A F<br />
v v<br />
TC= 0.48<br />
AF a a<br />
Nota: Este espectro está <strong>de</strong>finido para un<br />
coeficiente <strong>de</strong> amortiguamiento <strong>de</strong>l 5 por<br />
ciento <strong>de</strong>l crítico<br />
S<br />
a<br />
1.2 AvFvI =<br />
T<br />
T<br />
L<br />
T = 2.4F<br />
L v<br />
Figura A.2.6-1 — Espectro <strong>de</strong> Aceleraciones Elástico <strong>de</strong> Diseño como fracción <strong>de</strong> g<br />
S<br />
1.2A F T I<br />
v v L<br />
a =<br />
2<br />
A.2.6.1.3 — Cuando se utilice el análisis dinámico, tal como se <strong>de</strong>fine en el Capítulo A.5, para períodos <strong>de</strong><br />
vibración diferentes <strong>de</strong>l fundamental, en la dirección en estudio, menores <strong>de</strong> T0 calculado <strong>de</strong> acuerdo con la<br />
ecuación A.2.6-6, el espectro <strong>de</strong> diseño pue<strong>de</strong> obtenerse <strong>de</strong> la ecuación A.2.6-7.<br />
y<br />
AF<br />
= (A.2.6-6)<br />
v v<br />
T00.1 AF a a<br />
⎛ T ⎞<br />
⎜ ⎟<br />
⎝ ⎠<br />
Sa = 2.5AaFaI0.4 + 0.6<br />
T0<br />
(A.2.6-7)<br />
A.2.6.2 — Espectro <strong>de</strong> velocida<strong>de</strong>s — La forma <strong>de</strong>l espectro elástico <strong>de</strong> velocida<strong>de</strong>s en m/s, para un coeficiente <strong>de</strong><br />
cinco por ciento (5%) <strong>de</strong>l amortiguamiento crítico, que se <strong>de</strong>be utilizar en el diseño, se da en la figura A.2.6-2 y se<br />
<strong>de</strong>fine por medio <strong>de</strong> la ecuación A.2.6-8, con las limitaciones dadas en A.2.6.2.1 a A.2.6.2.3.<br />
Sv = 1.87AvFvI(m/s) (A.2.6-8)<br />
A.2.6.2.1 — Para períodos <strong>de</strong> vibración menores <strong>de</strong> TC, calculado <strong>de</strong> acuerdo con la ecuación A.2.6-2, el<br />
valor <strong>de</strong> Sv, en m/s, pue<strong>de</strong> limitarse al obtenido <strong>de</strong> la ecuación A.2.6-9.<br />
Sv = 3.9AaFaTI(m/s) (A.2.6-9)<br />
A.2.6.2.2 — Para períodos <strong>de</strong> vibración mayores que TL, calculados <strong>de</strong> acuerdo con la ecuación A.2.6-4, el<br />
valor <strong>de</strong> Sv, en m/s, no pue<strong>de</strong> ser menor que el dado por la ecuación A.2.6-10.<br />
S<br />
v<br />
1.87A vFv I TL<br />
= (m/s) (A.2.6-10)<br />
T<br />
A.2.6.1.3 — Cuando se utilice el análisis dinámico, tal como se <strong>de</strong>fine en el Capítulo A.5, para períodos <strong>de</strong><br />
vibración diferentes <strong>de</strong>l fundamental, en la dirección en estudio, menores <strong>de</strong> T0 calculado <strong>de</strong> acuerdo con la<br />
ecuación A.2.6-6, el espectro <strong>de</strong> velocida<strong>de</strong>s <strong>de</strong> diseño, en m/s, pue<strong>de</strong> obtenerse <strong>de</strong> la ecuación A.2.6-11.<br />
A-25<br />
T<br />
T(s)
NSR-09 — Capítulo A.2 — Zonas <strong>de</strong> amenaza sísmica y movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño<br />
Sv = 3.9AaFa I T 0.4 + 0.6<br />
T0<br />
Sv<br />
(m/s)<br />
En análisis dinámico, solo para<br />
modos diferentes al fundamental<br />
en cada dirección principal en<br />
planta<br />
⎛ T ⎞<br />
⎜ ⎟(m/s)<br />
(A.2.6-11)<br />
⎝ ⎠<br />
Figura A.2.6-2 — Espectro <strong>de</strong> Velocida<strong>de</strong>s (m/s) Elástico <strong>de</strong> Diseño<br />
A.2.6.3 — Espectro <strong>de</strong> <strong>de</strong>splazamientos — La forma <strong>de</strong>l espectro elástico <strong>de</strong> <strong>de</strong>splazamientos en m, para un<br />
coeficiente <strong>de</strong> cinco por ciento (5%) <strong>de</strong>l amortiguamiento crítico, que se <strong>de</strong>be utilizar en el diseño, se da en la figura<br />
A.2.6-3 y se <strong>de</strong>fine por medio <strong>de</strong> la ecuación A.2.6-12, con las limitaciones dadas en A.2.6.3.1 a A.2.6.3.3.<br />
Sd = 0.3AvFv IT(m)<br />
(A.2.6-12)<br />
A.2.6.3.1 — Para períodos <strong>de</strong> vibración menores <strong>de</strong> TC, calculado <strong>de</strong> acuerdo con la ecuación A.2.6-2, el<br />
valor <strong>de</strong> Sd, en m, pue<strong>de</strong> limitarse al obtenido <strong>de</strong> la ecuación A.2.6-13.<br />
S = 0.62A F IT (m)<br />
d a a<br />
Sv = 3.9AaFaIT(m/s) 2<br />
(A.2.6-13)<br />
A.2.6.3.2 — Para períodos <strong>de</strong> vibración mayores que TL, calculado <strong>de</strong> acuerdo con la ecuación A.2.6-4, el<br />
valor <strong>de</strong> Sd, en m, no pue<strong>de</strong> ser menor que el dado por la ecuación A.2.6-14.<br />
Sd = 0.3AvFv ITL<br />
(m)<br />
(A.2.6-14)<br />
A.2.6.3.3 — Cuando se utilice el análisis dinámico, tal como se <strong>de</strong>fine en el Capítulo A.5, para períodos <strong>de</strong><br />
vibración diferentes <strong>de</strong>l fundamental, en la dirección en estudio, menores <strong>de</strong> T0 calculado <strong>de</strong> acuerdo con la<br />
ecuación A.2.6-6, el espectro <strong>de</strong> <strong>de</strong>splazamientos <strong>de</strong> diseño, en m, pue<strong>de</strong> obtenerse <strong>de</strong> la ecuación A.2.6-15.<br />
2<br />
Sd = 0.62AaFaIT0.4 + 0.6<br />
T0<br />
T<br />
0<br />
A F<br />
v v<br />
T0= 0.1<br />
AF a a<br />
T<br />
C<br />
A F<br />
v v<br />
TC= 0.48<br />
AF a a<br />
Sv = 1.87AvFvI(m/s) ⎛ T ⎞<br />
⎜ ⎟(m/s)<br />
⎝ ⎠<br />
Sv = 3.9AaFaIT0.4 + 0.6<br />
T0<br />
Nota: Este espectro está <strong>de</strong>finido para un<br />
coeficiente <strong>de</strong> amortiguamiento <strong>de</strong>l 5 por<br />
ciento <strong>de</strong>l crítico<br />
⎛ T ⎞<br />
⎜ ⎟(m)<br />
(A.2.6-15)<br />
⎝ ⎠<br />
A-26<br />
S<br />
v<br />
1.87AvFvITL = (m/s)<br />
T<br />
T<br />
L<br />
T = 2.4F<br />
L v<br />
T(s)
NSR-09 — Capítulo A.2 — Zonas <strong>de</strong> amenaza sísmica y movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño<br />
Sd<br />
(m)<br />
Nota: Este espectro está <strong>de</strong>finido para un<br />
coeficiente <strong>de</strong> amortiguamiento <strong>de</strong>l 5 por<br />
ciento <strong>de</strong>l crítico<br />
S = 0.62A F IT (m)<br />
d a a<br />
En análisis dinámico, solo para<br />
modos diferentes al fundamental<br />
en cada dirección principal en<br />
planta<br />
T0<br />
A F<br />
v v<br />
T0= 0.1<br />
AF a a<br />
Figura A.2.6-3 — Espectro <strong>de</strong> Desplazamientos (m) Elástico <strong>de</strong> Diseño<br />
A.2.7 — FAMILIAS DE ACELEROGRAMAS<br />
2<br />
T<br />
C<br />
A F<br />
v v<br />
TC= 0.48<br />
AF a a<br />
Sd = 0.3AvFvIT(m) ⎛ T ⎞<br />
⎜ ⎟(m)<br />
⎝ ⎠<br />
2<br />
Sd = 0.62AaFaIT 0.4+ 0.6<br />
T0<br />
Sd = 0.3AvFvITL (m)<br />
TL<br />
T = 2.4F<br />
L v<br />
A.2.7.1 — Cuando se empleen procedimientos <strong>de</strong> análisis dinámico consistentes en evaluaciones contra el tiempo,<br />
obtenidas integrando paso a paso la ecuación <strong>de</strong> movimiento, los acelerogramas que se utilicen <strong>de</strong>ben cumplir los<br />
siguientes requisitos:<br />
(a) Debe utilizarse, para efectos <strong>de</strong> diseño, la respuesta ante la componente horizontal <strong>de</strong> un mínimo <strong>de</strong> tres<br />
(3), o más cuando así se requiera en el Capítulo A.5, acelerogramas diferentes, (véase A.5.5), todos ellos<br />
representativos <strong>de</strong> los movimientos esperados <strong>de</strong>l terreno teniendo en cuenta que <strong>de</strong>ben provenir <strong>de</strong><br />
registros tomados en eventos con magnitu<strong>de</strong>s, distancias hipocentrales o a la falla causante, y<br />
mecanismos <strong>de</strong> ruptura similares a los <strong>de</strong> los movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño prescritos para el lugar, pero<br />
que cumplan la mayor gama <strong>de</strong> frecuencias y amplificaciones posible. Si se utilizan siete cinco o más<br />
acelerogramas, en vez <strong>de</strong>l mínimo <strong>de</strong> tres prescritos anteriormente, se pue<strong>de</strong> utilizar el valor promedio <strong>de</strong><br />
los valores obtenidos <strong>de</strong> todos los acelerogramas empleados en vez consi<strong>de</strong>rar los valores máximos <strong>de</strong> los<br />
análisis individuales.<br />
(b) Cuando se consi<strong>de</strong>re que no es posible contar con el número requerido <strong>de</strong> registros reales con las<br />
condiciones <strong>de</strong>scritas en (a), se permite suplir la diferencia por medio <strong>de</strong> registros sintéticos artificiales<br />
simulados.<br />
(c) Los espectros <strong>de</strong> respuesta <strong>de</strong> los acelerogramas empleados, apropiadamente escalados en consistencia<br />
con la amenaza, no pue<strong>de</strong>n tener individualmente or<strong>de</strong>nadas espectrales, para cualquier período <strong>de</strong><br />
vibración en el rango comprendido entre 0.8T y 1.2T 0.2T y 1.5T, don<strong>de</strong> T es el período <strong>de</strong> vibración<br />
fundamental inelástico esperado <strong>de</strong> la estructura en la dirección bajo estudio, menores que el 80% <strong>de</strong> las<br />
or<strong>de</strong>nadas espectrales <strong>de</strong>l movimiento esperado <strong>de</strong>l terreno <strong>de</strong>finidas en A.2.6, exceptuando los requisitos<br />
<strong>de</strong> A.2.6.3. y el promedio <strong>de</strong> las or<strong>de</strong>nadas espectrales <strong>de</strong> todos los registros utilizados, en el rango<br />
comprendido entre 0.2T y 1.5T, no <strong>de</strong>be ser menor que las or<strong>de</strong>nadas espectrales en el mismo rango <strong>de</strong><br />
períodos para el movimiento esperado <strong>de</strong>l terreno <strong>de</strong>finido en A.2.6.<br />
(d) Cuando en el Capítulo A.5 estos registros se utilizan en análisis tridimensionales, <strong>de</strong>ben utilizarse las dos<br />
componentes horizontales <strong>de</strong>l mismo registro las cuales se <strong>de</strong>ben escalar con el mismo factor <strong>de</strong> escala.<br />
En este caso, en vez <strong>de</strong>l promedio mencionado en (c) se <strong>de</strong>be utilizar la raíz cuadrada <strong>de</strong> la suma <strong>de</strong> los<br />
cuadrados <strong>de</strong> los valores.<br />
A-27<br />
T(s)
NSR-09 — Capítulo A.2 — Zonas <strong>de</strong> amenaza sísmica y movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño<br />
A.2.8 — COMPONENTE VERTICAL DE LOS MOVIMIENTOS SÍSMICOS<br />
A.2.8.1 — Cuando se necesite utilizar La componente vertical <strong>de</strong> los movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño a emplear en el<br />
procedimiento <strong>de</strong> análisis dinámico,pue<strong>de</strong> tomarse como las dos terceras partes <strong>de</strong> los valores correspondientes a los<br />
efectos horizontales, ya sea en el espectro <strong>de</strong> diseño, o en las familias <strong>de</strong> acelerogramas. (Véase A.5.4.6).<br />
A.2.9 — ESTUDIOS DE MICROZONIFICACIÓN SÍSMICA<br />
A.2.9.1 — Cuando se a<strong>de</strong>lanten estudios <strong>de</strong> microzonificación sísmica que cumplan con el alcance dado en la<br />
sección A.2.9.3, las autorida<strong>de</strong>s municipales o distritales, están facultadas para expedir una reglamentación<br />
substitutiva <strong>de</strong> carácter obligatorio, que reemplace lo indicado en las secciones A.2.4 y A.2.6 <strong>de</strong>l presente<br />
Reglamento. Los estudios <strong>de</strong> microzonificación sísmica cubiertos por el alcance <strong>de</strong>l presente Reglamento, tienen<br />
como fin último dar parámetros <strong>de</strong> diseño para edificaciones respecto a la amplificación <strong>de</strong> onda por los suelos<br />
subyacentes en la ciudad objeto <strong>de</strong> la microzonificación sísmica y por lo tanto se <strong>de</strong>ben restringir a este fin. Estudios<br />
análogos para el diseño <strong>de</strong> construcciones diferentes a edificaciones y que cubran aspectos <strong>de</strong> diseño <strong>de</strong> líneas<br />
vitales y o <strong>de</strong> otras construcciones no cubiertas por el alcance <strong>de</strong> la Ley 400 <strong>de</strong> 1997, <strong>de</strong>ben ser objeto <strong>de</strong> un<br />
alcance, que aunque análogo, podría no ser el indicado en la presente sección <strong>de</strong>l Reglamento y su trámite <strong>de</strong>be ser<br />
in<strong>de</strong>pendiente <strong>de</strong> lo cubierto en el presente Reglamento.<br />
A.2.9.2 — Las capitales <strong>de</strong> <strong>de</strong>partamento y las ciuda<strong>de</strong>s <strong>de</strong> más <strong>de</strong> 100 000 habitantes, localizadas en las zonas <strong>de</strong><br />
amenaza sísmica intermedia y alta, con el fin <strong>de</strong> tener en cuenta el efecto que sobre las construcciones tenga la<br />
propagación <strong>de</strong> la onda sísmica a través <strong>de</strong> los estratos <strong>de</strong> suelo subyacentes, <strong>de</strong>berán podrán armonizar los<br />
reglamentos municipales <strong>de</strong> or<strong>de</strong>namiento territorial <strong>de</strong>l uso <strong>de</strong> la tierra, con un estudio o estudios <strong>de</strong><br />
microzonificación sísmica, que cumpla con el alcance dado en la sección A.2.9.3.<br />
A.2.9.3 — ALCANCE — El alcance <strong>de</strong>l estudio <strong>de</strong> microzonificación sísmica <strong>de</strong>be cubrir, como mínimo, los siguientes<br />
temas, los cuales <strong>de</strong>ben consignarse en un informe <strong>de</strong>tallado en el cual se <strong>de</strong>scriban las labores realizadas, los<br />
resultados <strong>de</strong> estas labores y las fuentes <strong>de</strong> información provenientes <strong>de</strong> terceros consi<strong>de</strong>radas, si las hubo:<br />
A.2.9.3.1 — Geología y neotectónica — Esta parte <strong>de</strong> los estudios que <strong>de</strong>ben realizarse correspon<strong>de</strong>:<br />
(a) Un estudio geológico regional con especial énfasis en la neotectónica regional en el cual se i<strong>de</strong>ntifiquen<br />
las fallas geológicas existentes en la zona con la <strong>de</strong>terminación <strong>de</strong>l tipo <strong>de</strong> movimiento (lateral, normal,<br />
etc.) Este estudio <strong>de</strong>be claramente i<strong>de</strong>ntificar las fallas activas y <strong>de</strong>ntro <strong>de</strong> éstas <strong>de</strong>finir el grado <strong>de</strong><br />
actividad. Para efectos <strong>de</strong>l presente Reglamento, una falla activa se consi<strong>de</strong>ra aquella que tiene una tasa<br />
histórica <strong>de</strong> <strong>de</strong>splazamiento <strong>de</strong> por lo menos 1 mm por año y para la cual existe evi<strong>de</strong>ncia geográfica <strong>de</strong><br />
actividad sísmica <strong>de</strong>ntro <strong>de</strong>l Holoceno (últimos 11 000 años).<br />
(b) Opcionalmente, cuando una falla geológica, que el estudio <strong>de</strong> neotectónica haya <strong>de</strong>finido como activa,<br />
esté localizada a menos <strong>de</strong> cinco km <strong>de</strong>l área que se está microzonificando, ésta pue<strong>de</strong> investigarse por<br />
medio <strong>de</strong> estudios particulares <strong>de</strong> neotectónica que entre otras técnicas pue<strong>de</strong>n utilizar trincheras<br />
sísmicas, con el fin <strong>de</strong> intentar establecer los períodos <strong>de</strong> recurrencia <strong>de</strong> su actividad y este dato<br />
incorporarse en la <strong>de</strong>terminación <strong>de</strong>l valor <strong>de</strong> la máxima aceleración horizontal efectiva.<br />
(c) Deben elaborarse mapas <strong>de</strong> geología estructural regional que incluyan los tipos <strong>de</strong> roca, las estructuras<br />
<strong>de</strong> superficie y las fallas locales, incluyendo estimativos acerca <strong>de</strong> su longitud, continuidad, y tipo <strong>de</strong><br />
movimiento que han sufrido.<br />
(d) En el caso <strong>de</strong> fallas que estén localizadas inmediatamente <strong>de</strong>bajo <strong>de</strong> la ciudad, <strong>de</strong>ben llevarse a cabo<br />
exploraciones por estudios particulares <strong>de</strong> neotectónica con el fin <strong>de</strong> <strong>de</strong>terminar rupturas recientes <strong>de</strong> las<br />
fallas y otros lineamientos. Deben <strong>de</strong>scribirse los <strong>de</strong>splazamientos, asentamientos, doblamientos <strong>de</strong><br />
estratos, inundaciones por crecientes o tsunamis en el lugar. Debe incluirse la verificación <strong>de</strong> niveles <strong>de</strong><br />
agua freática con el fin <strong>de</strong> <strong>de</strong>terminar si existen barreras <strong>de</strong>ntro <strong>de</strong> la tabla <strong>de</strong> agua que puedan ser<br />
asociadas con fallas o afectar la respuesta <strong>de</strong>l suelo durante un sismo.<br />
A.2.9.3.2 — Sismología regional — Debe recopilarse la información histórica e instrumental sobre la<br />
sismicidad regional. Esta información <strong>de</strong>be incluir:<br />
(a) Documentación <strong>de</strong>tallada <strong>de</strong> la historia sísmica <strong>de</strong> la región. Se <strong>de</strong>ben preparar catálogos sísmicos <strong>de</strong> los<br />
eventos que se han sentido en el sitio. Estos catálogos <strong>de</strong>ben contener la fecha, la localización, la<br />
profundidad, la magnitud y la intensidad <strong>de</strong> Mercalli, para cada sismo. Esta información <strong>de</strong>be ilustrarse<br />
por medio <strong>de</strong> mapas regionales.<br />
A-28
NSR-09 — Capítulo A.2 — Zonas <strong>de</strong> amenaza sísmica y movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño<br />
(b) Elaboración, don<strong>de</strong> la información lo permita, <strong>de</strong> curvas <strong>de</strong> recurrencia <strong>de</strong> la frecuencia <strong>de</strong> sismos<br />
regionales, incluyendo magnitu<strong>de</strong>s pequeñas. El estimativo <strong>de</strong> la frecuencia <strong>de</strong> ocurrencia <strong>de</strong> sismos<br />
dañinos se pue<strong>de</strong> estimar <strong>de</strong> estas estadísticas.<br />
(c) Estudio <strong>de</strong> los registros acelerográficos disponibles, <strong>de</strong> los reportes <strong>de</strong> daños y toda la información <strong>de</strong><br />
intensida<strong>de</strong>s locales existente sobre la región.<br />
(d) Elaboración <strong>de</strong> estimativos <strong>de</strong> la máxima intensidad <strong>de</strong> Mercalli en terreno firme, cercano al sitio, que<br />
<strong>de</strong>be haberse sentido con los sismos importantes que han afectado el sitio.<br />
(e) Se <strong>de</strong>be recopilar toda la información sismológica instrumental <strong>de</strong> la región. Ésta <strong>de</strong>be incluir la <strong>de</strong>finición<br />
<strong>de</strong> la magnitud empleada, las ecuaciones <strong>de</strong> conversión cuando ésta haya sido convertida <strong>de</strong> otro tipo <strong>de</strong><br />
magnitud, y la fuente (tipo <strong>de</strong> instrumento y su localización) <strong>de</strong> los sismogramas utilizados para<br />
<strong>de</strong>terminar la magnitud original y localización original <strong>de</strong>l evento.<br />
A.2.9.3.3 — Definición <strong>de</strong> fuentes sismogénicas — Con base en la geología, neotectónica y sismicidad<br />
regionales <strong>de</strong>terminadas en A.2.9.3.1 y A.2.9.3.2, <strong>de</strong>be <strong>de</strong>terminarse lo siguiente:<br />
(a) Deben i<strong>de</strong>ntificarse las fallas y zonas sismogénicas activas conocidas para la región que puedan producir<br />
sismos fuertes que puedan afectar la ciudad.<br />
(b) En caso <strong>de</strong> consi<strong>de</strong>rárselo conveniente, se conformarán fuentes sismogénicas con agrupaciones <strong>de</strong><br />
fallas, en particular cuando no se puedan asignar razonablemente eventos a una sola <strong>de</strong> ellas.<br />
(c) Deberá darse un tratamiento especial a aquellos eventos que no es posible asignarse a fallas.<br />
(d) Deben <strong>de</strong>terminarse estadísticamente las tasas esperadas <strong>de</strong> recurrencia para diferentes magnitu<strong>de</strong>s y<br />
las magnitu<strong>de</strong>s máximas esperadas para todas las fuentes sismogénicas.<br />
A.2.9.3.4 — Determinación <strong>de</strong> la aceleración y velocidad esperada para las ondas sísmicas <strong>de</strong> diseño<br />
en roca — Deben realizarse y documentarse los siguientes estudios con base en la información obtenida en<br />
A.2.9.3.1, A.2.9.3.2, y A.2.9.3.3:<br />
(a) Evaluación por procedimientos <strong>de</strong>terminísticos — Se <strong>de</strong>be <strong>de</strong>terminar la máxima aceleración horizontal y<br />
la máxima velocidad horizontal en roca que pueda producir el sismo característico <strong>de</strong> cada una <strong>de</strong> las<br />
fuentes sismogénicas i<strong>de</strong>ntificadas en A.2.9.3.3 en la ciudad, para la magnitud máxima esperada y la<br />
disposición geográfica <strong>de</strong> la fuente con respecto a la ciudad. Para esta evaluación <strong>de</strong>ben utilizarse<br />
relaciones <strong>de</strong> atenuación apropiadas para el entorno tectónico en sus valores medios. Deben usarse,<br />
como mínimo, relaciones <strong>de</strong> atenuación apropiadas para ondas <strong>de</strong> período corto (en el rango aproximado<br />
<strong>de</strong> períodos <strong>de</strong> 0.1 a 0.5 segundos) para obtener valores <strong>de</strong> aceleración horizontal máxima en roca y <strong>de</strong><br />
período mo<strong>de</strong>rado <strong>de</strong> aproximadamente 1 segundo para obtener valores <strong>de</strong> velocidad máxima horizontal<br />
en roca.<br />
(b) Evaluación <strong>de</strong> los valores <strong>de</strong> Aa y Av por procedimientos probabilísticos — Deben evaluarse la máxima<br />
aceleración horizontal efectiva y la velocidad horizontal efectiva con una probabilidad <strong>de</strong> exce<strong>de</strong>ncia <strong>de</strong><br />
10 por ciento en un lapso <strong>de</strong> 50 años, teniendo en cuenta la truncando por incertidumbre en la<br />
<strong>de</strong>terminación con un cubrimiento por incertidumbre en la <strong>de</strong>terminación tanto <strong>de</strong> la máxima aceleración<br />
horizontal efectiva como <strong>de</strong> la máxima velocidad efectiva, <strong>de</strong> manera que se incluya al menos el 90 por<br />
ciento <strong>de</strong> su dispersión total. Esta parte <strong>de</strong>l estudio <strong>de</strong>be incorporar interpretaciones científicas<br />
apropiadas, incluyendo las incertidumbres en los mo<strong>de</strong>los y los valores <strong>de</strong> los parámetros para las<br />
fuentes sismogénicas y los movimientos sísmicos. El estudio <strong>de</strong>be documentarse en el reporte final. En<br />
caso <strong>de</strong> contar tan solo con los valores <strong>de</strong> aceleración horizontal o con los <strong>de</strong> velocidad horizontal en<br />
roca, obtenidas en (a) y (b), las velocida<strong>de</strong>s horizontales pue<strong>de</strong>n convertirse en aceleraciones<br />
horizontales efectivas equivalentes dividiéndolas por 0.75 m/s para convertirlas en fracción <strong>de</strong> g., o en el<br />
caso <strong>de</strong> contar solo con la aceleración efectiva usar la relación contraria.<br />
(c) Evaluación <strong>de</strong> aceleraciones espectrales para diseño en roca — Alternativamente al procedimiento<br />
señalado en (b), pue<strong>de</strong>n evaluarse las tasas <strong>de</strong> exce<strong>de</strong>ncia <strong>de</strong> aceleraciones espectrales en roca para un<br />
número suficiente <strong>de</strong> períodos estructurales <strong>de</strong> tal manera que, haciendo uso <strong>de</strong> tasa <strong>de</strong> exce<strong>de</strong>ncia <strong>de</strong><br />
aceleraciones espectrales estimadas, se puedan estimar el espectros <strong>de</strong> amenaza uniforme a nivel <strong>de</strong><br />
roca para varias probabilida<strong>de</strong>s <strong>de</strong> exce<strong>de</strong>ncia, <strong>de</strong>ntro <strong>de</strong> las que <strong>de</strong>be incluirse una probabilidad <strong>de</strong><br />
exce<strong>de</strong>ncia <strong>de</strong> 10 por ciento en un lapso <strong>de</strong> 50 años. Para este espectro <strong>de</strong>ben evaluarse los parámetros<br />
Aa, Av, T0, TC y TL que mejor se ajusten a las formas espectrales propuestas por este reglamento en la<br />
sección A.2.6. Al igual que lo señalado en (b), para la metodología consi<strong>de</strong>rada en (c), esta parte <strong>de</strong>l<br />
estudio <strong>de</strong>be incorporar interpretaciones científicas apropiadas, incluyendo las incertidumbres en los<br />
mo<strong>de</strong>los y los valores <strong>de</strong> los parámetros para las fuentes sismogénicas y los movimientos sísmicos. El<br />
estudio <strong>de</strong>be documentarse en el reporte final.<br />
(d) Comparación con los valores <strong>de</strong> Aa y Av <strong>de</strong>l Reglamento — Los valores <strong>de</strong> aceleración horizontal efectiva<br />
y velocidad horizontal efectiva convertida en aceleración, obtenidos en (a), (b) o (c) <strong>de</strong>ben compararse<br />
con los valores <strong>de</strong> Aa y Av dados en el presente Reglamento en A.2.2. Para efectos <strong>de</strong>l estudio <strong>de</strong><br />
microzonificación sísmica y la reglamentación <strong>de</strong> la ciudad <strong>de</strong>ben utilizarse los mayores valores <strong>de</strong> Aa y<br />
A-29
NSR-09 — Capítulo A.2 — Zonas <strong>de</strong> amenaza sísmica y movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño<br />
Av entre los obtenidos en (a), en (b) o en (c), y los dados en A.2.2 para la ciudad. Si se <strong>de</strong>sea utilizar un<br />
menor valor que el dado en A.2.2 <strong>de</strong>be obtenerse una autorización especial <strong>de</strong> la Comisión Asesora<br />
Permanente <strong>de</strong>l Régimen <strong>de</strong> Construcciones Sismo Resistentes, creada por medio <strong>de</strong> la Ley 400 <strong>de</strong> 1997<br />
y adscrita al Ministerio <strong>de</strong> Ambiente, Vivienda y Desarrollo Territorial, por medio <strong>de</strong> una solicitud al<br />
respecto <strong>de</strong>bidamente sustentada. Igual autorización <strong>de</strong>be obtenerse <strong>de</strong> la Comisión Asesora si se <strong>de</strong>sea<br />
utilizar un valor <strong>de</strong> T0 mayor o valores <strong>de</strong> TC y TL menores que los dados en A.2.6.1.3, A.2.6.1.1 y<br />
A.2.6.1.2 respectivamente.<br />
(e) Definición <strong>de</strong> familias <strong>de</strong> acelerogramas — En consistencia con lo indicado en A.2.7, <strong>de</strong>be <strong>de</strong>terminarse<br />
un número plural <strong>de</strong> acelerogramas que sean representativos <strong>de</strong> movimientos sísmicos, en roca,<br />
<strong>de</strong>scriptivos <strong>de</strong> lo que se pueda presentar en suelo firme (roca) en la ciudad o en la roca subyacente bajo<br />
ella. El número <strong>de</strong> acelerogramas no <strong>de</strong>be ser menor <strong>de</strong> tres por cada tipo <strong>de</strong> fuente sísmica<br />
representativa <strong>de</strong> la amenaza y <strong>de</strong>ben ser compatibles con las condiciones que afecten su contenido<br />
frecuencial, entorno tectónico, distancia epicentral, tipo <strong>de</strong> fuente sismogénica que los genera y niveles<br />
<strong>de</strong> aceleración y velocidad máxima horizontal que representan según lo estudiado para el caso en<br />
particular. Estos acelerogramas pue<strong>de</strong>n ser escalados ya sea en aceleración o en velocidad con base en<br />
estudios <strong>de</strong> atenuación o amplificación cuando correspondan a registros tomados a distancias<br />
epicentrales sensiblemente diferentes.<br />
A.2.9.3.5 — Estudios geotécnicos — Con base en información <strong>de</strong> estudios geotécnicos existentes y<br />
son<strong>de</strong>os realizados especialmente para el estudio <strong>de</strong> microzonificación sísmica, <strong>de</strong>be <strong>de</strong>terminarse lo<br />
siguiente:<br />
(a) I<strong>de</strong>ntificación y estudio <strong>de</strong> aspectos geotécnicos y geológicos locales en diferentes lugares <strong>de</strong> la ciudad,<br />
referentes a la posición y espesores <strong>de</strong> la estratificación dominante, la profundidad <strong>de</strong> la roca <strong>de</strong> base, y<br />
la localización <strong>de</strong>l nivel freático.<br />
(b) Definición <strong>de</strong> las propieda<strong>de</strong>s <strong>de</strong>l suelo en la profundidad <strong>de</strong> los perfiles <strong>de</strong>s<strong>de</strong> el punto <strong>de</strong> vista <strong>de</strong><br />
ingeniería, tales como: peso específico, contenido <strong>de</strong> agua humedad, resistencia al corte,<br />
comportamiento bajo cargas cíclicas a través <strong>de</strong>l módulo dinámico <strong>de</strong> cortante, valores <strong>de</strong> la capacidad<br />
<strong>de</strong> amortiguamiento histerético. Estas propieda<strong>de</strong>s <strong>de</strong>ben establecerse utilizando mediciones en el sitio, o<br />
ensayos <strong>de</strong> laboratorio sobre muestras inalteradas obtenidas <strong>de</strong> los son<strong>de</strong>os, según sea el caso. El<br />
estudio <strong>de</strong> clasificación y características <strong>de</strong> los suelos <strong>de</strong>be i<strong>de</strong>ntificar la presencia <strong>de</strong> suelos granulares<br />
saturados y poco compactos, con el fin <strong>de</strong> establecer la susceptibilidad a la licuación.<br />
(c) Determinación <strong>de</strong> las velocida<strong>de</strong>s <strong>de</strong> las ondas P y S, utilizando correlaciones o por medio <strong>de</strong><br />
procedimientos <strong>de</strong> medición en el sitio (métodos geofísicos <strong>de</strong> propagación <strong>de</strong> ondas tales como técnicas<br />
<strong>de</strong> cross-hole o down-hole, entre otros).<br />
(d) En zonas con contenido apreciable <strong>de</strong> cantos rodados <strong>de</strong>ben obtenerse columnas estratigráficas<br />
completas que incluyan las porciones representadas por el suelo y las rocas. No es aceptable en estos<br />
casos limitarse a reportar la porción <strong>de</strong> suelo ni basar los estudios <strong>de</strong> amplificación <strong>de</strong> onda solo sobre<br />
esta porción <strong>de</strong> la columna estratigráfica.<br />
(e) Los son<strong>de</strong>os <strong>de</strong> los estudios <strong>de</strong> microzonificación <strong>de</strong>ben alcanzar, como mínimo, la profundidad <strong>de</strong> 30 m,<br />
o llegar a roca.<br />
(f) Con base en lo anterior se <strong>de</strong>be establecer una primera aproximación a una zonificación geotécnica para<br />
evaluación <strong>de</strong> la respuesta sísmica, la cual incluya sectores <strong>de</strong> perfiles homogéneos por estratigrafía y<br />
espesores, los cuales son la base <strong>de</strong>l mapa <strong>de</strong> zonificación <strong>de</strong> respuesta o microzonificación sísmica.<br />
A.2.9.3.6 — Estudios <strong>de</strong> amplificación <strong>de</strong> onda, zonificación, y obtención <strong>de</strong> movimientos sísmicos <strong>de</strong><br />
diseño en superficie — Con base en información obtenida y <strong>de</strong>finida en los pasos anteriores, <strong>de</strong>be<br />
<strong>de</strong>terminarse lo siguiente:<br />
(a) Análisis <strong>de</strong> la respuesta dinámica <strong>de</strong>l subsuelo, empleando en principio la propagación ondulatoria<br />
unidimensional, bidimensional o tridimensional, pero soportada por los estudios geotécnicos anotados, en<br />
un numero plural <strong>de</strong> lugares <strong>de</strong>ntro <strong>de</strong> la ciudad don<strong>de</strong> haya perfiles <strong>de</strong> suelo y propieda<strong>de</strong>s mecánicas<br />
<strong>de</strong>l mismo que se consi<strong>de</strong>ren representativas <strong>de</strong> la zona circundante.<br />
(b) Definición <strong>de</strong> unas curvas promedio <strong>de</strong> transferencia <strong>de</strong> la señal sísmica por los estratos <strong>de</strong> suelo<br />
localizados entre roca y la superficie, las cuales permitan <strong>de</strong>finir las variaciones, <strong>de</strong> amplificación o<br />
<strong>de</strong>amplificación, <strong>de</strong> las ondas sísmicas para los diferentes períodos <strong>de</strong> vibración <strong>de</strong> interés. El resultado<br />
<strong>de</strong> estas curvas promedio <strong>de</strong> transferencia <strong>de</strong>be correspon<strong>de</strong>r a las amplificaciones obtenidas para los<br />
diferentes acelerogramas y aunque se utilice una gama <strong>de</strong> propieda<strong>de</strong>s <strong>de</strong> los suelos, en este caso la<br />
amplificación también se evaluará en el promedio <strong>de</strong> la respuesta para los diferentes acelerogramas y las<br />
diferentes propieda<strong>de</strong>s <strong>de</strong> los suelos.<br />
(c) Estudio <strong>de</strong> los efectos <strong>de</strong> amplificación generados por acci<strong>de</strong>ntes topográficos como pue<strong>de</strong>n ser las<br />
la<strong>de</strong>ras y colinas aisladas.<br />
A-30
NSR-09 — Capítulo A.2 — Zonas <strong>de</strong> amenaza sísmica y movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño<br />
(d) En zonas <strong>de</strong> la<strong>de</strong>ra, <strong>de</strong>be establecerse la amenaza potencial <strong>de</strong> movimientos <strong>de</strong> masa iniciados por el<br />
sismo (<strong>de</strong>be consultarse A.2.4.1.1).<br />
(e) De estos estudios <strong>de</strong> amplificación <strong>de</strong> onda se <strong>de</strong>ben <strong>de</strong>ducir los correspondientes espectros que<br />
incluyan la amplificación local para que, mediante un análisis cualitativo apropiado, se puedan establecer<br />
factores <strong>de</strong> amplificación dominantes <strong>de</strong>l subsuelo para las estratigrafías i<strong>de</strong>ntificadas.<br />
(f) Cuando en una zona <strong>de</strong>l espectro en superficie dominen las particularida<strong>de</strong>s <strong>de</strong> los movimientos sísmicos<br />
provenientes <strong>de</strong> una fuente sismogénica y en otra zona <strong>de</strong>l espectro los <strong>de</strong> otra fuente sismogénica, los<br />
resultados <strong>de</strong>ben presentarse in<strong>de</strong>pendientemente Cuando un espectro <strong>de</strong> respuesta contenga dos<br />
puntos máximos, para intervalos <strong>de</strong> periodos diferentes, <strong>de</strong>bido uno <strong>de</strong> ellos a respuesta a señales <strong>de</strong><br />
fuentes cercanas y el otro, en caso <strong>de</strong> suelos blandos, a la respuesta <strong>de</strong> ellos ante señales <strong>de</strong> sismos<br />
lejanos, ambos máximos <strong>de</strong>ben conservarse sin tratar <strong>de</strong> generar una envolvente que los cubra.<br />
(g) Síntesis <strong>de</strong> los resultados mediante la agrupación en zonas cuyas características sean similares, a las<br />
cuales se les pueda aplicar los valores <strong>de</strong> amplificación promedio <strong>de</strong>ducidos, estableciendo coeficientes<br />
<strong>de</strong> sitio Fa y Fv, tal como se <strong>de</strong>finen en A.2.4. En esta síntesis <strong>de</strong> los resultados, se presentará mediante<br />
el establecimiento <strong>de</strong> zonas menores, las cuales conforman la microzonificación sísmica, cuya respuesta<br />
dinámica sea sensiblemente similar. Debe ejercerse el mayor criterio en la selección <strong>de</strong> las dimensiones<br />
<strong>de</strong> las microzonas, incluyendo el estudio <strong>de</strong> los efectos <strong>de</strong> amplificación generados por acci<strong>de</strong>ntes<br />
topográficos como pue<strong>de</strong>n ser las la<strong>de</strong>ras y colinas aisladas. Alternativamente a <strong>de</strong>finir microzonas<br />
sísmicas, se pue<strong>de</strong>n <strong>de</strong>finir los espectros <strong>de</strong> respuesta en una malla <strong>de</strong> puntos lo suficientemente <strong>de</strong>nsa<br />
que para efectos prácticos pueda consi<strong>de</strong>rarse como una <strong>de</strong>finición continua <strong>de</strong>l espectro <strong>de</strong> respuesta,<br />
<strong>de</strong>ntro <strong>de</strong> la cual se interpolará el espectro correspondiente al sitio particular <strong>de</strong> una edificación bajo<br />
estudio. Alternativamente a la <strong>de</strong>terminación explícita <strong>de</strong> coeficientes <strong>de</strong> sitio Fa y Fv los efectos <strong>de</strong><br />
amplificación o <strong>de</strong>amplificación <strong>de</strong>l sitio pue<strong>de</strong>n quedar representados en espectros <strong>de</strong> amenaza<br />
uniforme en superficie. Este último caso pue<strong>de</strong> utilizarse en sitios don<strong>de</strong> las condiciones locales generen<br />
espectros <strong>de</strong> amenaza en superficie que no puedan ajustarse a las formas <strong>de</strong> amplificación espectral<br />
según A.2.6 y asociadas a los factores Fa y Fv .<br />
(h) En lo posible, comprobación experimental local <strong>de</strong> los resultados mediante estudios <strong>de</strong> respuesta <strong>de</strong><br />
vibración ambiental, con el fin <strong>de</strong> establecer la concordancia entre los resultados experimentales y los<br />
factores <strong>de</strong> amplificación obtenidos en (g) para en caso <strong>de</strong> intensida<strong>de</strong>s muy bajas.<br />
(i) En caso que sea aplicable, <strong>de</strong>finición <strong>de</strong> los criterios a emplear en las zonas <strong>de</strong> transición entre un tipo <strong>de</strong><br />
comportamiento <strong>de</strong>l suelo y otro.<br />
(j) Definición <strong>de</strong> los criterios a emplear cuando se realicen estudios sísmicos <strong>de</strong> sitio particulares, según<br />
A.2.10, para una edificación en particular, cuyos valores mínimos exigidos en el diseño <strong>de</strong> la edificación<br />
<strong>de</strong>ben ser los que se obtendrían al aplicar la presente versión <strong>de</strong>l Reglamento sin la existencia <strong>de</strong> la<br />
microzonificación sísmica.<br />
A.2.9.3.7 — Aprobación <strong>de</strong>l estudio <strong>de</strong> microzonificación — Para que el estudio <strong>de</strong> microzonificación<br />
sísmica pueda ser exigido en la obtención <strong>de</strong> licencias <strong>de</strong> construcción <strong>de</strong> edificaciones, tal como las <strong>de</strong>finen<br />
las Leyes 388 y 400 <strong>de</strong> 1997, los resultados <strong>de</strong> los estudios cuyo alcance se <strong>de</strong>fine aquí <strong>de</strong>ben cumplir las<br />
siguientes condiciones:<br />
(a) Que se cumplan todos los requisitos exigidos por las Leyes 388 y 400 <strong>de</strong> 1997 al respecto.<br />
(b) Que haya un concepto <strong>de</strong> la Comisión Asesora Permanente <strong>de</strong>l Régimen <strong>de</strong> Construcciones Sismo<br />
Resistentes, creada por medio <strong>de</strong> la Ley 400 <strong>de</strong> 1997 y adscrita al Ministerio <strong>de</strong> Ambiente, Vivienda y<br />
Desarrollo Territorial por medio <strong>de</strong>l cual la Comisión indique que el estudio y sus resultados en su<br />
totalidad se ajustan a los requisitos <strong>de</strong> la presente versión <strong>de</strong>l Reglamento.<br />
(c) Que se haya consultado a los ingenieros estructurales <strong>de</strong> la región facultados para presentar diseños<br />
estructurales, según la Ley 400 <strong>de</strong> 1997 y sus <strong>de</strong>cretos reglamentarios, canalizando sus observaciones a<br />
través <strong>de</strong> las organizaciones gremiales que los representan en la Comisión Asesora Permanente <strong>de</strong>l<br />
Régimen <strong>de</strong> Construcciones Sismo Resistentes, a saber: la <strong>Sociedad</strong> <strong>Colombiana</strong> <strong>de</strong> Ingenieros (SCI), la<br />
Asociación <strong>Colombiana</strong> <strong>de</strong> Ingeniería Sísmica (AIS) y la Asociación <strong>Colombiana</strong> <strong>de</strong> Ingeniería Estructural<br />
(ACIES), por medio <strong>de</strong> documentos presentados a la Comisión Asesora Permanente <strong>de</strong>l Régimen <strong>de</strong><br />
Construcciones Sismo Resistentes don<strong>de</strong> (1) se indique <strong>de</strong> forma taxativa que no consi<strong>de</strong>ran<br />
inconveniente la adopción <strong>de</strong> los resultados <strong>de</strong>l estudio <strong>de</strong> microzonificación sísmica para efectos <strong>de</strong><br />
obtener licencias <strong>de</strong> construcción para edificaciones en la ciudad objeto <strong>de</strong>l estudio <strong>de</strong> microzonificación<br />
sísmica, o (2) que<strong>de</strong>n consignadas las observaciones, <strong>de</strong>bidamente sustentadas, que haya cuando lo<br />
consi<strong>de</strong>ren inconveniente, <strong>de</strong> manera que la Comisión cuente con estos conceptos al realizar sus análisis<br />
para emitir el concepto respectivo .<br />
(d) Que la ciudad objeto <strong>de</strong> la microzonificación sísmica presente y obtenga aprobación ante la Comisión<br />
Asesora Permanente <strong>de</strong>l Régimen <strong>de</strong> Construcciones Sismo Resistentes y el Ingeominas <strong>de</strong> un plan <strong>de</strong><br />
instalación, operación y mantenimiento <strong>de</strong> una red <strong>de</strong> acelerógrafos <strong>de</strong> movimientos fuertes que cubra las<br />
zonas <strong>de</strong>finidas en la microzonificación sísmica y el compromiso formal <strong>de</strong> mantener lo equipos, hacer <strong>de</strong><br />
A-31
NSR-09 — Capítulo A.2 — Zonas <strong>de</strong> amenaza sísmica y movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño<br />
dominio público los registros obtenidos, e interpretar a la luz <strong>de</strong> la microzonificación sísmica propuesta los<br />
registros obtenidos, y a<strong>de</strong>más actualizar, en un plazo pru<strong>de</strong>ncial, los requisitos <strong>de</strong> la microzonificación<br />
sísmica con base en los registros obtenidos, cumpliendo los mismos trámites enunciados aquí.<br />
A.2.9.4 — EMPLEO DEL COEFICIENTE DE DISIPACIÓN DE ENERGÍA, R — Cuando en el estudio <strong>de</strong><br />
microzonificación sísmica se propongan espectros que tiendan a la aceleración <strong>de</strong>l terreno cuando el período <strong>de</strong><br />
vibración tien<strong>de</strong> a cero, el coeficiente <strong>de</strong> disipación <strong>de</strong> energía, RC, a emplear en el diseño <strong>de</strong> la estructura cuando se<br />
utiliza este tipo <strong>de</strong> espectros, tiene un valor variable en la zona <strong>de</strong> períodos cortos, iniciando en el valor prescrito en el<br />
Capítulo A.3, R (R = φa φp φr R0), para un período igual a T0 y tendiendo a la unidad cuando el período tien<strong>de</strong> a cero,<br />
como muestra la Figura A.2.9-1. El valor <strong>de</strong> RC está <strong>de</strong>scrito por la ecuación A.2.9-1:<br />
R<br />
C<br />
T<br />
= ( R − 1)<br />
+ 1 ≤ R<br />
(A.2.9-1)<br />
T<br />
Sa<br />
(g)<br />
R<br />
C<br />
R<br />
1<br />
T 0<br />
0<br />
TC<br />
T L<br />
T (s)<br />
Espectro <strong>de</strong> la Norma - Capítulo A.2 Espectro <strong>de</strong> la microzonificación<br />
R<br />
Sa<br />
(g)<br />
0<br />
T (s)<br />
0 T0<br />
T (s)<br />
Variación <strong>de</strong> R para el espectro <strong>de</strong> la Norma <strong>de</strong>l Capítulo A.2 Variación <strong>de</strong> R para el espectro <strong>de</strong> la microzonificación<br />
Figura A.2.9-1 — Variación <strong>de</strong>l coeficiente <strong>de</strong> disipación <strong>de</strong> energía R<br />
A.2.9.5 — ARMONIZACIÓN DE LOS ESTUDIOS DE MICROZONIFICACIÓN SÍSMICA CON ESTA VERSIÓN DEL<br />
REGLAMENTO — Los estudios <strong>de</strong> microzonificación sísmica aprobados por la autoridad competente antes <strong>de</strong> la<br />
expedición <strong>de</strong> la presente versión <strong>de</strong>l Reglamento, <strong>de</strong>ben armonizarse con respecto a los requisitos contenidos en la<br />
presente versión <strong>de</strong>l Reglamento. Para el efecto, estas autorida<strong>de</strong>s tienen un plazo <strong>de</strong> seis meses contados a partir<br />
<strong>de</strong> la expedición <strong>de</strong>l presente Reglamento para presentar ante la Comisión Asesora Permanente <strong>de</strong>l Régimen <strong>de</strong><br />
Construcciones Sismo Resistentes, creada por medio <strong>de</strong> la Ley 400 <strong>de</strong> 1997 y adscrita al Ministerio <strong>de</strong> Ambiente,<br />
Vivienda y Desarrollo Territorial, la evaluación asociada con esta armonización y otros seis meses para la<br />
implementación <strong>de</strong> los ajustes que sean <strong>de</strong>l caso.<br />
La evaluación señalará en que medida con el estudio <strong>de</strong> microzonificación realizado en su oportunidad se cubre el<br />
alcance <strong>de</strong>scrito en A.2.9.3, y en que medida antes <strong>de</strong>l estudio <strong>de</strong> amplificación <strong>de</strong> onda se tienen asociados<br />
espectros que no cubran suficientemente lo requerido en el literal (d) <strong>de</strong>l numeral A.2.9.3. En tales casos se <strong>de</strong>berá<br />
señalar cual es el efecto <strong>de</strong> las falencias que se tengan en el estudio disponible, así como un planteamiento <strong>de</strong> cómo<br />
superarlas en la segunda parte <strong>de</strong>l proceso <strong>de</strong> armonización que en tal caso <strong>de</strong>berá realizarse.<br />
Una vez validada la armonización, la Comisión expedirá una resolución indicando que los resultados <strong>de</strong> esta<br />
modificación están en todo <strong>de</strong> acuerdo con lo contenido en la presente versión <strong>de</strong>l Reglamento. Por otro lado, una vez<br />
vencido el plazo para armonizar los estudios, ya sea cuando se ha cumplido el primer plazo <strong>de</strong> seis meses señalado<br />
sin que el municipio haya producido la evaluación, o en caso <strong>de</strong> haberla realizado, <strong>de</strong> cumplirse los segundos seis<br />
C<br />
R<br />
1<br />
A-32<br />
T 0<br />
TC<br />
T L<br />
T (s)
NSR-09 — Capítulo A.2 — Zonas <strong>de</strong> amenaza sísmica y movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño<br />
meses sin que se haya propuesto la implementación que sea <strong>de</strong>l caso, hasta tanto no se cuente con la resolución <strong>de</strong><br />
aprobación expedida por parte <strong>de</strong> la Comisión, las Curadurías o las autorida<strong>de</strong>s encargadas <strong>de</strong> expedir las licencias<br />
<strong>de</strong> construcción se abstendrán <strong>de</strong> exigir el cumplimiento <strong>de</strong> los estudios <strong>de</strong> microzonificación sísmica realizados antes<br />
<strong>de</strong> la vigencia <strong>de</strong> la presente versión <strong>de</strong>l Reglamento para licencias <strong>de</strong> construcción que se soliciten y expidan a la luz<br />
<strong>de</strong> la presente versión <strong>de</strong>l Reglamento, requiriéndose mientras tanto el cumplimiento <strong>de</strong> al menos las secciones A.2.4<br />
y A.2.6 <strong>de</strong>l presente Reglamento.<br />
A.2.10 — ESTUDIOS SÍSMICOS PARTICULARES DE SITIO<br />
A.2.10.1 — PROPÓSITO — Se prevén los siguientes casos <strong>de</strong> utilización <strong>de</strong> estudios sísmicos particulares <strong>de</strong> sitio<br />
cuyo alcance se <strong>de</strong>fine en A.2.10.2:<br />
A.2.10.1.1 — En todos los casos <strong>de</strong> perfil <strong>de</strong> suelo tipo F, según A.2.4, el ingeniero geotecnista responsable<br />
<strong>de</strong>l estudio geotécnico <strong>de</strong> la edificación <strong>de</strong>be <strong>de</strong>finir los efectos locales particulares para el lugar don<strong>de</strong> se<br />
encuentra localizada la edificación (véase la tabla A.2.10-1).<br />
A.2.10.1.2 — En edificaciones cuya altura, grupo <strong>de</strong> uso, tamaño, o características especiales lo ameriten a<br />
juicio <strong>de</strong>l ingeniero geotecnista responsable, <strong>de</strong>l diseñador estructural, o <strong>de</strong>l propietario.<br />
A.2.10.1.3 — Cuando se consi<strong>de</strong>re que lo efectos <strong>de</strong> sitio <strong>de</strong>scritos a través <strong>de</strong> los requisitos <strong>de</strong> A.2.4 o <strong>de</strong> un<br />
estudio <strong>de</strong> microzonificación sísmica vigente no son representativos <strong>de</strong> la situación en el lugar.<br />
Tabla A.2.10-1 — Casos en los cuales se requiere estudio sísmico particular <strong>de</strong> sitio<br />
Perfil <strong>de</strong> suelo tipo Subtipo <strong>de</strong> perfil Descripción <strong>de</strong>l perfil<br />
Suelos vulnerables a la falla o colapso causado por<br />
F1<br />
la excitación sísmica, tales como: suelos licuables,<br />
arcillas sensitivas, suelos dispersivos o débilmente<br />
cementados, etc.<br />
F<br />
F2<br />
Turba y arcillas orgánicas y muy orgánicas (H > 3<br />
m para turba o arcillas orgánicas y muy orgánicas)<br />
F3<br />
Arcillas <strong>de</strong> muy alta plasticidad (H > 7.5 m con<br />
Índice <strong>de</strong> Plasticidad IP > 75)<br />
F4<br />
Perfiles <strong>de</strong> gran espesor <strong>de</strong> arcillas <strong>de</strong> rigi<strong>de</strong>z<br />
mediana a blanda (H > 36 m)<br />
A.2.10.2 — ALCANCE Y METODOLOGÍA — El alcance <strong>de</strong>l estudio sísmico particular <strong>de</strong> sitio <strong>de</strong>be cubrir, como<br />
mínimo, los siguientes temas, los cuales <strong>de</strong>ben consignarse en un informe <strong>de</strong>tallado en el cual se <strong>de</strong>scriban las<br />
labores realizadas, los resultados <strong>de</strong> estas labores y las fuentes <strong>de</strong> información provenientes <strong>de</strong> terceros:<br />
A.2.10.2.1 — Entorno geológico y tectónico, sismología regional, y fuentes sismogénicas — Cuando no<br />
se realice un estudio con alcance equivalente al que se exige en A.2.9.3.1, A.2.9.3.2 y A.2.9.3.3, se permite la<br />
utilización <strong>de</strong> estudios realizados por terceros, que hayan sido publicados y que sean <strong>de</strong> aceptación general<br />
<strong>de</strong>ntro <strong>de</strong> los especialistas que conozcan sobre estos aspectos en la región. Cuando exista una<br />
microzonificación sísmica vigente <strong>de</strong>ben utilizarse los resultados <strong>de</strong> las fases <strong>de</strong>l estudio <strong>de</strong> microzonificación<br />
sísmica <strong>de</strong>scritas en A.2.9.3.1, A.2.9.3.2 y A.2.9.3.3.<br />
A.2.10.2.2 — Espectro <strong>de</strong> Aceleración <strong>de</strong> diseño en roca y familias <strong>de</strong> acelerogramas a utilizar — Para<br />
efectos <strong>de</strong> <strong>de</strong>finir el espectro <strong>de</strong> aceleración a utilizar en roca pue<strong>de</strong> utilizarse el indicado en A.2.6 con los<br />
valores indicados en A.2.2 para la ciudad, o pue<strong>de</strong> realizarse un estudio con el alcance indicado en A.2.9.3.4<br />
y teniendo en cuenta que la utilización <strong>de</strong> aceleraciones espectrales menores <strong>de</strong> las dadas en A.2.6 requiere<br />
una autorización especial <strong>de</strong> la Comisión Asesora Permanente <strong>de</strong>l Régimen <strong>de</strong> Construcciones Sismo<br />
Resistentes, creada por medio <strong>de</strong> la Ley 400 <strong>de</strong> 1997 y adscrita al Ministerio <strong>de</strong> Ambiente, Vivienda y<br />
Desarrollo Territorial por medio <strong>de</strong> una solicitud al respecto <strong>de</strong>bidamente sustentada. Cuando exista una<br />
microzonificación sísmica vigente <strong>de</strong>ben utilizarse los resultados <strong>de</strong> la fase <strong>de</strong>l estudio <strong>de</strong> microzonificación<br />
sísmica <strong>de</strong>scrita en A.2.9.3.4.<br />
A.2.10.2.3 — Exploración geotécnica adicional a la requerida para el diseño <strong>de</strong> la cimentación —<br />
Adicionalmente a la exploración geotécnica requerida por el <strong>Título</strong> H <strong>de</strong>l Reglamento para la edificación en<br />
A-33
NSR-09 — Capítulo A.2 — Zonas <strong>de</strong> amenaza sísmica y movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño<br />
particular con el fin <strong>de</strong> <strong>de</strong>terminar el tipo <strong>de</strong> cimentación y los parámetros <strong>de</strong> diseño <strong>de</strong> la misma, el alcance<br />
<strong>de</strong> la exploración geotécnica <strong>de</strong>be incluir los siguientes aspectos para efectos <strong>de</strong>l estudio sísmico particular<br />
<strong>de</strong> sitio:<br />
(a) Realización <strong>de</strong> al menos un son<strong>de</strong>o hasta roca o hasta un material que presente una velocidad <strong>de</strong> la<br />
onda <strong>de</strong> cortante sensiblemente mayor que la <strong>de</strong> los materiales localizados sobre él y se presente un<br />
contraste <strong>de</strong> velocidad <strong>de</strong> onda <strong>de</strong> cortante que permita inferir que por encima <strong>de</strong> este estrato <strong>de</strong>l perfil se<br />
presenta la amplificación <strong>de</strong> las ondas sísmicas. En caso que dicha profundidad hasta la roca o hasta un<br />
material que presente una velocidad <strong>de</strong> la onda <strong>de</strong> cortante sensiblemente mayor que la <strong>de</strong> los materiales<br />
localizados sobre él supere los 50 m, se podrá limitar la exploración hasta dicha profundidad en la medida<br />
que se pueda complementar la información <strong>de</strong>l son<strong>de</strong>o por métodos geofísicos y/o por estudios<br />
regionales que provean la información asociada a los estratos bajo dicho nivel.<br />
(b) Definición <strong>de</strong> las propieda<strong>de</strong>s <strong>de</strong>l suelo en la profundidad <strong>de</strong>l perfil <strong>de</strong>s<strong>de</strong> el punto <strong>de</strong> vista <strong>de</strong> ingeniería,<br />
tales como: peso específico, contenido <strong>de</strong> humedad, resistencia al corte, comportamiento bajo cargas<br />
cíclicas a través <strong>de</strong>l módulo dinámico <strong>de</strong> cortante y valores <strong>de</strong> la capacidad <strong>de</strong> amortiguamiento<br />
histerético. Estas propieda<strong>de</strong>s <strong>de</strong>ben establecerse utilizando, según sea el caso aplicable, mediciones en<br />
el sitio, o ensayos <strong>de</strong> laboratorio sobre muestras inalteradas obtenidas <strong>de</strong>l son<strong>de</strong>o o los son<strong>de</strong>os si se<br />
realizó más <strong>de</strong> uno. El estudio <strong>de</strong> clasificación y características <strong>de</strong> los suelos <strong>de</strong>be i<strong>de</strong>ntificar la presencia<br />
<strong>de</strong> suelos granulares saturados y poco compactos, con el fin <strong>de</strong> establecer la susceptibilidad a la<br />
licuación. Para el caso <strong>de</strong> las curvas <strong>de</strong> <strong>de</strong>gradación <strong>de</strong> la rigi<strong>de</strong>z o variación <strong>de</strong>l amortiguamiento con la<br />
<strong>de</strong>formación, <strong>de</strong> no ser posible obtenerlas <strong>de</strong> manera confiable en laboratorio, se podrá acudir a<br />
relaciones reconocidas en la literatura técnica nacional y/o internacional en las que se tenga en cuenta,<br />
entre otros parámetros, el tipo <strong>de</strong> suelos y su estado <strong>de</strong> esfuerzos y <strong>de</strong>formaciones..<br />
(c) Determinación <strong>de</strong> las velocida<strong>de</strong>s <strong>de</strong> las ondas P y S, utilizando correlaciones o por medio <strong>de</strong><br />
procedimientos <strong>de</strong> medición en el sitio (métodos geofísicos <strong>de</strong> propagación <strong>de</strong> ondas tales como técnicas<br />
<strong>de</strong> cross-hole o down-hole, entre otros).<br />
(d) I<strong>de</strong>ntificación <strong>de</strong>l nivel freático y la posibilidad <strong>de</strong> existencia <strong>de</strong> acuíferos enmarcados <strong>de</strong>ntro <strong>de</strong> suelos <strong>de</strong><br />
menor permeabilidad. La medición <strong>de</strong>l nivel freático <strong>de</strong>be realizarse <strong>de</strong> forma tal que se garantice que no<br />
correspon<strong>de</strong> a niveles falsos <strong>de</strong> la tabla <strong>de</strong> agua causados por las mismas operaciones <strong>de</strong> exploración.<br />
Debe estudiarse la posibilidad <strong>de</strong> colocar al menos un piezómetro en el lugar y establecer un programa<br />
<strong>de</strong> lecturas con una periodicidad a<strong>de</strong>cuada.<br />
(e) En zonas con contenido apreciable <strong>de</strong> cantos rodados <strong>de</strong>be obtenerse una columna estratigráfica<br />
completa que incluya las porciones representadas por el suelo y las rocas. No es aceptable en estos<br />
casos limitarse a reportar la porción <strong>de</strong> suelo ni basar los estudios <strong>de</strong> amplificación <strong>de</strong> onda solo sobre<br />
esta porción <strong>de</strong> la columna estratigráfica.<br />
A.2.10.2.4 — Estudio <strong>de</strong> amplificación <strong>de</strong> onda y obtención <strong>de</strong> los movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño en<br />
superficie — Con base en información obtenida y <strong>de</strong>finida en los pasos anteriores, <strong>de</strong>be <strong>de</strong>terminarse lo<br />
siguiente:<br />
(a) Análisis <strong>de</strong> la respuesta dinámica <strong>de</strong>l subsuelo, empleando en principio la propagación ondulatoria<br />
unidimensional, bidimensional o tridimensional, pero soportada por los estudios geotécnicos anotados.<br />
(b) Definición <strong>de</strong> una curva promedio <strong>de</strong> transferencia <strong>de</strong> la señal sísmica por los estratos <strong>de</strong> suelo<br />
localizados entre roca y la superficie, la cual permita <strong>de</strong>finir las variaciones, <strong>de</strong> amplificación o<br />
<strong>de</strong>amplificación, <strong>de</strong> las ondas sísmicas para los diferentes períodos <strong>de</strong> vibración <strong>de</strong> interés. El resultado<br />
<strong>de</strong> esta curva promedio <strong>de</strong> transferencia <strong>de</strong>be correspon<strong>de</strong>r a las amplificaciones obtenidas para los<br />
diferentes acelerogramas, consi<strong>de</strong>rando, <strong>de</strong> ser el caso, las incertidumbres en las propieda<strong>de</strong>s<br />
mecánicas <strong>de</strong> los <strong>de</strong>pósitos <strong>de</strong> los suelos subyacentes a la edificación. Se utilizará la media <strong>de</strong> las<br />
respuestas calculadas para los diferentes acelerogramas y valores que representan la variación en las<br />
propieda<strong>de</strong>s <strong>de</strong> los suelos. Dentro <strong>de</strong>l estudio no se <strong>de</strong>ben incluir aquellos estratos <strong>de</strong> suelo que se<br />
retiren <strong>de</strong>bido a la construcción <strong>de</strong> sótanos en la edificación y <strong>de</strong>be incluir los estratos <strong>de</strong> suelo que<br />
realmente existan una vez construida la edificación.<br />
(c) Determinación, con base en los valores <strong>de</strong> amplificación promedio <strong>de</strong>ducidos <strong>de</strong>l espectro en superficie<br />
para el lugar <strong>de</strong> interés según A.2.10.2.2, el cual se empleará en el diseño consi<strong>de</strong>rando el conjunto <strong>de</strong><br />
sus or<strong>de</strong>nadas espectrales.<br />
(d) La zona <strong>de</strong>l espectro propuesto en superficie correspondiente a los valores <strong>de</strong>l período fundamental <strong>de</strong> la<br />
edificación en las dos direcciones <strong>de</strong> análisis en planta tomada <strong>de</strong>s<strong>de</strong> el menor valor <strong>de</strong>l período<br />
fundamental <strong>de</strong> la edificación y 1.4 veces el mayor valor <strong>de</strong>l período fundamental <strong>de</strong> la edificación <strong>de</strong>be<br />
estudiarse en mayor <strong>de</strong>talle.<br />
(e) La superficie, para efectos <strong>de</strong> la <strong>de</strong>finición <strong>de</strong> los movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño propuestos en el<br />
estudio sísmico particular <strong>de</strong> sitio <strong>de</strong>be correspon<strong>de</strong>r a la base <strong>de</strong> la edificación tal como se <strong>de</strong>fine en el<br />
presente <strong>Título</strong> A <strong>de</strong>l Reglamento.<br />
A-34
NSR-09 — Capítulo A.2 — Zonas <strong>de</strong> amenaza sísmica y movimientos sísmicos <strong>de</strong> diseño<br />
A.2.10.2.5 — Si estos efectos locales particulares se <strong>de</strong>finen utilizando un espectro <strong>de</strong> diseño, éste <strong>de</strong>be<br />
calcularse para un coeficiente <strong>de</strong> amortiguamiento estructural igual a 5 por ciento <strong>de</strong>l crítico. Si se <strong>de</strong>finen por<br />
medio <strong>de</strong> familias <strong>de</strong> acelerogramas, <strong>de</strong>ben cumplirse, a<strong>de</strong>más, los requisitos dados en A.2.7.<br />
A.2.10.3 — UTILIZACIÓN DE LOS RESULTADOS — Los estudios sísmicos particulares <strong>de</strong> sitio hacen parte <strong>de</strong> los<br />
estudios geotécnicos que <strong>de</strong>ben presentarse para la obtención <strong>de</strong> la licencia <strong>de</strong> construcción <strong>de</strong> la edificación como<br />
se indica en A.1.3.2 y <strong>de</strong>ben ser aprobados por los curadores urbanos o, en su <strong>de</strong>fecto, las autorida<strong>de</strong>s municipales<br />
encargadas <strong>de</strong> expedir las licencias <strong>de</strong> construcción, <strong>de</strong> acuerdo con lo establecido en la Ley 388 <strong>de</strong> 1997 y sus<br />
<strong>de</strong>cretos reglamentarios para la presentación, revisión y aprobación <strong>de</strong> estudios geotécnicos cuando estos hacen<br />
parte <strong>de</strong> la documentación que se <strong>de</strong>be allegar para obtener la licencia <strong>de</strong> construcción.<br />
A.2.11 — NORMAS TÉCNICAS MENCIONADAS EN ESTE CAPÍTULO<br />
En este Capítulo se utilizan las siguientes normas técnicas NTC expedidas por Icontec y en su <strong>de</strong>fecto las expedidas<br />
por la <strong>Sociedad</strong> Americana <strong>de</strong> Ensayos y Materiales – ASTM, las cuales hacen parte <strong>de</strong>l presente Reglamento:<br />
NTC 1495 – Suelos. Ensayo para <strong>de</strong>terminar el contenido <strong>de</strong> humedad <strong>de</strong> suelos y rocas, con base en la masa<br />
(ASTM D 2166 – Standard Test Method for Laboratory Determination of Water (Moisture) Content of Soil and<br />
Rock by Mass)<br />
NTC 1527 – Suelos. Método <strong>de</strong> ensayo para <strong>de</strong>terminar la resistencia a la compresión incofinada <strong>de</strong> suelos cohesivos<br />
(ASTM D 2166 – Standard Test Method for Unconfined Compressive Strength of Cohesive Soil)<br />
NTC 2041 – Suelos. Determinación <strong>de</strong> la resistencia a la compresión triaxial no consolidada no drenada en suelos<br />
cohesivos. (ASTM D 2850 Standard Test Method for Unconsolidated-Undrained Triaxial Compression Test on<br />
Cohesive Soils)<br />
ASTM D 1586 – Standard Test Method for Penetration Test and Split-barrel Sampling of Soils<br />
ASTM D 4318 Standard Test Methods for Liquid Limit, Plastic Limit, and Plasticity In<strong>de</strong>x of Soils<br />
A-35<br />
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