Título A2 - Sociedad Colombiana de Geotecnia

NSR-09 — Capítulo A.2 — Zonas de amenaza sísmica y movimientos sísmicos de diseño 

A.2.0 — NOMENCLATURA 

CAPÍTULO A.2 

ZONAS DE AMENAZA SÍSMICA 

Y MOVIMIENTOS SÍSMICOS DE DISEÑO 

Aa = coeficiente que representa la aceleración horizontal pico efectiva, para diseño, dado en A.2.2. 

Av = coeficiente que representa la velocidad horizontal pico efectiva, para diseño, dado en A.2.2. 

dc = es la suma de los espesores de los k estratos de suelos cohesivos localizados dentro de los 30 m superiores 

del perfil. 

di = espesor del estrato i, localizado dentro de los 30 m superiores del perfil. 

ds 

= es la suma de los espesores de los m estratos de suelos no cohesivos localizados dentro de los 30 m 

superiores del perfil en ecuación A.2.4-3. 

Fa = coeficiente de amplificación que afecta la aceleración en la zona de períodos cortos, debida a los efectos de 

sitio, adimensional. 

Fv = coeficiente de amplificación que afecta la aceleración en la zona de períodos intermedios, debida a los 

efectos de sitio, adimensional. 

g = aceleración debida a la gravedad (9.8 m/s 2 ). 

H = espesor total en m de los estratos de suelos cohesivos. 

I = coeficiente de importancia definido en A.2.5.2 

IP = índice de plasticidad, el cual se obtiene cumpliendo la norma ASTM D 4318. 

Ni = número de golpes por píe obtenido en el ensayo de penetración estándar, realizado in situ de acuerdo con la 

norma ASTM D 1586, haciendo corrección por energía N60 sin hacerle corrección alguna. El valor de Ni 

usado para obtener el valor medio, no debe exceder 100. 

R0 = coeficiente de capacidad de disipación de energía básico definido para cada sistema estructural y cada 

grado de capacidad de disipación de energía del material estructural. Véase el Capítulo A.3. 

R = coeficiente de capacidad de disipación de energía para ser empleado en el diseño, corresponde al 

coeficiente de disipación de energía básico, R0, multiplicado por los coeficientes de reducción de capacidad 

de disipación de energía por irregularidades en altura, en planta, y por ausencia de redundancia en el 

sistema estructural de resistencia sísmica (R = φa φp φr R0). Véase el Capítulo A.3. 

RC = coeficiente de capacidad de disipación de energía definido para la zona de períodos cortos menores de TC 

en función del valor de R, cuando se exige así en los estudios de microzonificación. Definido en la ecuación 

A.2.9-1. 

Sa = valor del espectro de aceleraciones de diseño para un período de vibración dado. Máxima aceleración 

horizontal de diseño, expresada como una fracción de la aceleración de la gravedad, para un sistema de un 

grado de libertad con un período de vibración T. Está definido en A.2.6.1. 

Sd = valor del espectro de desplazamientos de diseño para un período de vibración dado. Máximo 

desplazamiento horizontal de diseño, expresado en m, para un sistema de un grado de libertad con un 

período de vibración T. Está definido en A.2.6.3. 

Sv = valor del espectro de velocidades de diseño para un período de vibración dado. Máxima velocidad horizontal 

de diseño, expresada en m/s, para un sistema de un grado de libertad con un período de vibración T. Está 

definido en A.2.6.2. 

sui = es la resistencia al corte no drenado en kPa (kgf/cm²) del estrato i, la cual no debe exceder 250 kPa (2.5 

kgf/cm²) para realizar el promedio ponderado. Esta resistencia se mide cumpliendo la norma NTC 1527 

(ASTM D 2166) o la norma NTC 2041 (ASTM D 2850). 

T = período de vibración del sistema elástico, en segundos. 

TC = período de vibración, en segundos, correspondiente a la transición entre la zona de aceleración constante 

del espectro de diseño, para períodos cortos, y la parte descendiente del mismo. (Véase A.2.6). 

TL = período de vibración, en segundos, correspondiente al inicio de la zona de desplazamiento 

aproximadamente constante del espectro de diseño, para períodos largos. (Véase A.2.6). 

T0 = período de vibración al cual inicia la zona de aceleraciones constantes del espectro de aceleraciones, en s. 

vsi = velocidad media de la onda de cortante del suelo del estrato i, medida en campo, en m/s 

w = contenido de humedad en porcentaje, el cual se determina por medio de la norma NTC 1495 (ASTM D 

2166). 

A-11


A.2.1 — GENERAL 

A.2.1.1— MOVIMIENTOS SÍSMICOS PRESCRITOS — Para efectos del diseño sísmico de la estructura, ésta debe 

localizarse dentro de una de las zonas de amenaza sísmica, baja, intermedia o alta, y además deben utilizarse los 

movimientos sísmicos de diseño definidos en el presente Capítulo, los cuales se pueden expresar por medio del 

espectro elástico de diseño definido en A.2.6, o por medio de familias de acelerogramas que cumplan los requisitos 

de A.2.7. 

A.2.1.2 — EFECTOS LOCALES DIFERENTES — En A.2.4 el Reglamento prescribe un procedimiento para 

determinar los efectos en los movimientos sísmicos de diseño de la transmisión de las ondas sísmicas en el suelo 

existente debajo de la edificación. Pueden utilizarse movimientos sísmicos de diseño diferentes a los definidos en 

A.2.4 , si se demuestra que fueron obtenidos utilizando mejor información proveniente de un estudio detallado de 

propagación de la onda sísmica a través del suelo existente debajo del sitio, o de la incidencia de la topografía del 

lugar, en los siguientes casos: 

A.2.1.2.1 — Estudios de microzonificación sísmica — Cuando las autoridades municipales o distritales 

han aprobado un estudio de microzonificación sísmica, realizado de acuerdo con el alcance que fija la sección 

A.2.9, el cual contenga recomendaciones para el lugar donde se adelantará la edificación, ya sea por medio 

de unos efectos de sitio o formas espectrales especiales, se deben utilizar los resultados de ésta, así como 

los valores del coeficiente de sitio, dados en ella, en vez de los presentados en A.2.4 y A.2.6. 

A.2.1.2.2 — Estudios sísmicos particulares de sitio — Cuando el ingeniero geotecnista responsable del 

estudio geotécnico de la edificación defina unos efectos locales particulares para el lugar donde se encuentra 

localizada la edificación, utilizando estudios de amplificación de las ondas sísmicas o estudios especiales 

referentes a efectos topográficos, o ambos, realizados de acuerdo con lo prescrito en A.2.10. 

A.2.1.2.3 — Procedimiento alterno para determinar los efectos locales — En edificaciones de los grupos 

de uso I y II tal como se definen en A.2.5 y cuando estas edificaciones tienen cinco o menos losas aéreas 

libres para desplazarse horizontalmente y el punto más alto de su cubierta está a menos de 18 m de altura 

sobre el punto del terreno circundante a la estructura de la edificación con mayor elevación, de no existir un 

estudio de microzonificación sísmica debidamente expedido por las autoridades municipales o distritales, 

según sea el caso y cuando no sea posible en el estudio geotécnico realizar las mediciones de las 

propiedades del suelo en el perfil geotécnico sobre el cual se adelantará la edificación de la forma que lo 

requiere A.2.4, se permite emplear el procedimiento alterno para determinar los efectos locales presentado en 

A.2.11. 

A.2.1.3 — MOVIMIENTOS SÍSMICOS DIFERENTES — Cuando se utilicen movimientos sísmicos de diseño 

obtenidos a partir de valores de Aa o Av diferentes de los dados en este Reglamento, estos valores de Aa, o Av, o 

ambos, deben ser aprobados por la oficina o dependencia distrital o municipal encargada de expedir las licencias de 

construcción, previo concepto de la Comisión Asesora Permanente para el Régimen de Construcciones Sismo 

Resistentes. 

A.2.2 — MOVIMIENTOS SÍSMICOS DE DISEÑO 

A.2.2.1 — Los movimientos sísmicos de diseño se definen en función de la aceleración pico efectiva, representada 

por el parámetro Aa, y de la velocidad pico efectiva, representada por el parámetro Av, para una probabilidad del diez 

por ciento de ser excedidos en un lapso de cincuenta años, Los valores de estos coeficientes, para efectos de este 

Reglamento, deben determinarse de acuerdo con A.2.2.2 y A.2.2.3. 

A.2.2.2 — Se determina el número de la región en donde está localizada la edificación usando para Aa el Mmapa de 

la figura A.2.3-2 y el número de la región donde está localizada la edificación para Av en el mapa de la figura A.2.3-3. 

A.2.2.3 — Los valores de Aa y Av, se obtienen de la tabla A.2.2-1, en función del número de la región determinado en 

A.2.2.2. Para las ciudades capitales de departamento del país los valores utilizando se presentan en la tabla A.2.3-2, 

y para todos los municipios del país en el Apéndice A-4, incluido al final del presente Título. 

A-12


A.2.3 — ZONAS DE AMENAZA SÍSMICA 

TABLA A.2.2-1 

VALORES DE Aa Y DE Av SEGÚN LAS REGIONES 

DE LOS MAPAS DE LAS FIGURAS A.2.3-2 Y A.2.3-3 

Región Nº 

Valor de 

Aa o de Av 

10 0.45 

9 0.40 

8 0.35 

7 0.30 

6 0.25 

5 0.20 

4 0.15 

3 0.10 

2 0.075 

1 0.05 

La edificación debe localizarse dentro de una de las zonas de amenaza sísmica que se definen en esta sección y que 

están presentadas localizadas en el Mapa de la figura A.2.3-1. 

A.2.3.1 — ZONA DE AMENAZA SÍSMICA BAJA — Es el conjunto de lugares en donde tanto Aa como Av son 

menores o iguales a 0.10. Véase la tabla A.2.3-1. 

A.2.3.2 — ZONA DE AMENAZA SÍSMICA INTERMEDIA — Es el conjunto de lugares en donde Aa o Av, o ambos, 

son mayores de 0.10 y ninguno de los dos excede 0.20. Véase la tabla A.2.3-1. 

A.2.3.3 — ZONA DE AMENAZA SÍSMICA ALTA — Es el conjunto de lugares en donde Aa o Av, o ambos, son 

mayores que 0.20. Véase la tabla A.2.3-1. 

TABLA A.2.3-1 

NIVEL DE AMENAZA SÍSMICA SEGÚN VALORES DE Aa Y DE Av 

Mayor valor entre 

Aa y o Av 

Asociado en mapas 

de las figuras A.2.3-2 

y A.2.3-3 a Región Nº 

Amenaza 

Sísmica 

0.45 10 Alta 

0.40 9 Alta 

0.35 8 Alta 

0.30 7 Alta 

0.25 6 Alta 

0.20 5 Intermedia 

0.15 4 Intermedia 

0.10 3 Baja 

0.075 2 Baja 

0.05 1 Baja 

A-13


TABLA A.2.3-2 

VALOR DE Aa Y DE Av PARA LAS CIUDADES CAPITALES DE DEPARTAMENTO 

Ciudad 

Aa 

Av 

Zona de 

Amenaza 

Sísmica 

Arauca 0.15 0.15 Intermedia 

Armenia 0.25 0.25 Alta 

Barranquilla 0.10 0.10 Baja 

Bogotá D. C. 0.20 0.20 Intermedia 

Bucaramanga 0.25 0.25 Alta 

Cali 0.25 0.25 Alta 

Cartagena 0.10 0.10 Baja 

Cúcuta 0.30 0.30 Alta 

Florencia 0.20 0.20 Intermedia 

Ibagué 0.20 0.20 Intermedia 

Leticia 0.05 0.05 Baja 

Manizales 0.25 0.25 Alta 

Medellín 0.20 0.20 Intermedia 

Mitú 0.05 0.05 Baja 

Mocoa 0.30 0.30 Alta 

Montería 0.15 0.15 Intermedia 

Neiva 0.30 0.30 Alta 

Pasto 0.30 0.30 Alta 

Pereira 0.25 0.25 Alta 

Popayán 0.25 0.25 Alta 

Puerto Carreño 0.05 0.05 Baja 

Puerto Inírida 0.05 0.05 Baja 

Quibdó 0.30 0.30 Alta 

Riohacha 0.15 0.15 Intermedia 

San Andrés, Isla 0.10 0.10 Baja 

Santa Marta 0.15 0.15 Intermedia 

San José del Guaviare 0.10 0.10 Baja 

Sincelejo 0.15 0.15 Intermedia 

Tunja 0.20 0.20 Intermedia 

Valledupar 0.10 0.10 Baja 

Villavicencio 0.30 0.30 Alta 

Yopal 0.20 0.20 Intermedia 

En tanto se tengan los valores de Aa y Av provenientes del nuevo estudio de amenaza sísmica del país, los valores 

que se presentan aquí corresponden a los mismos valores del análisis de amenaza sísmica de la NSR-98 y se ha 

colocado en Av el mismo valor de Aa de esa versión del Reglamento. Lo anterior igualmente aplica a los mapas 

presentados a continuación. 

A-14


-80 -79 -78 -77 -76 -75 -74 -73 -72 -71 -70 -69 -68 -67 -66 

13 

13 

12 

11 

10 

9 

8 

7 

6 

5 

4 

3 

2 

1 

0 

-1 

-2 

-3 

-4 

-82 

14 

SAN ANDRES Y 

PROVIDENCIA 

BAJA 

ALTA 

ALTA 

PASTO 

CARTAGENA 

QUIBDO 

BARRANQUILLA 

MANIZALES 

PEREIRA 

ARMENIA 

CALI 

POPAYAN 

MOCOA 

SANTA MARTA 

MONTERIA 

SINCELEJO 

VALLEDUPAR 

BAJA 

INTERMEDIA 

MEDELLIN 

IBAGUE 

NEIVA 

FLORENCIA 

BOGOTA 

TUNJA 

I NTERMED 

BAJA 

INTERMEDIA 

RIOHACHA 

-5 

-5 

-80 -79 -78 -77 -76 -75 -74 -73 -72 -71 -70 -69 -68 -67 -66 

CUCUTA 

BUCARAMANGA 

ALTA 

VILLAVICENCIO 

A 

I 

YOPAL 

SAN JOSE DEL GUAVIARE 

ZONAS DE AMENAZA SISMICA 

Figura A.2.3-1 

A-15 

ARAUCA 

BAJA 

MITU 

LETICIA 

PUERTO INIRIDA 

PUERTO CARREÑO 

12 

11 

10 

9 

8 

7 

6 

5 

4 

3 

2 

1 

0 

-1 

-2 

-3 

-4


-80 -79 -78 -77 -76 -75 -74 -73 -72 -71 -70 -69 -68 -67 -66 

13 

13 

12 

11 

10 

9 

8 

7 

6 

5 

4 

3 

2 

1 

0 

-1 

-2 

-3 

-4 

3 

-82 

14 

SAN ANDRES Y 

PROVIDENCIA 

9 

8 

7 

9 

QUIBDO 

6 

8 

7 

ARMENIA 

CALI 

POPAYAN 

PASTO MOCOA 

BARRANQUILLA 

CARTAGENA 

SINCELEJO 

5 

6 

SANTA MARTA RIOHACHA 

MONTERIA 

5 

MEDELLIN 

MANIZALES 

PEREIRA 

IBAGUE 

NEIVA 

FLORENCIA 

2 

4 

7 

3 

5 

4 

VALLEDUPAR 

BOGOTA 

BUCARAMANGA 

3 

6 

TUNJA 

-5 

-80 -79 -78 -77 -76 -75 -74 -73 -72 -71 -70 -69 -68 -67 

-5 

-66 

MAPA DE VALORES DE Aa Figura A.2.3-2 

1 

CUCUTA 

7 

VILLAVICENCIO 

6 

YOPAL 

5 


A-16 

2 

4 

3 

ARAUCA 

MITU 

Región Aa 

1 0.05 

2 0.075 

3 0.10 

4 0.15 

5 0.20 

6 0.25 

7 0.30 

8 0.35 

9 0.40 

10 0.45 

LETICIA 


1 


12 

11 

10 

9 

8 

7 

6 

5 

4 

3 

2 

1 

0 

-1 

-2 

-3 

-4


-80 -79 -78 -77 -76 -75 -74 -73 -72 -71 -70 -69 -68 -67 -66 

13 

13 

12 

11 

10 

9 

8 

7 

6 

5 

4 

3 

2 

1 

0 

-1 

-2 

-3 

-4 

3 

-82 

14 

SAN ANDRES Y 

PROVIDENCIA 

9 

8 

7 

9 

QUIBDO 

6 

8 

7 

ARMENIA 

CALI 

POPAYAN 

PASTO MOCOA 

BARRANQUILLA 

CARTAGENA 

SINCELEJO 

5 

6 

SANTA MARTA RIOHACHA 

MONTERIA 

5 

MEDELLIN 

MANIZALES 

PEREIRA 

IBAGUE 

NEIVA 

FLORENCIA 

2 

4 

7 

3 

5 

4 

VALLEDUPAR 

BOGOTA 

BUCARAMANGA 

3 

6 

TUNJA 

-5 

-80 -79 -78 -77 -76 -75 -74 -73 -72 -71 -70 -69 -68 -67 

-5 

-66 

MAPA DE VALORES DE Av Figura A.2.3-3 

1 

CUCUTA 

7 

VILLAVICENCIO 

6 

YOPAL 

5 


A-17 

2 

4 

3 

ARAUCA 

MITU 

Región Av 

1 0.05 

2 0.075 

3 0.10 

4 0.15 

5 0.20 

6 0.25 

7 0.30 

8 0.35 

9 0.40 

10 0.45 

LETICIA 


1 


12 

11 

10 

9 

8 

7 

6 

5 

4 

3 

2 

1 

0 

-1 

-2 

-3 

-4


A.2.4 — EFECTOS LOCALES 

En esta sección se dan los tipos de perfil de suelo y los valores de los coeficientes de sitio. El perfil de suelo debe ser 

determinado por el ingeniero geotecnista a partir de unos datos geotécnicos debidamente sustentados. 

A.2.4.1 — GENERAL — Se prescriben dos factores de amplificación del espectro por efectos de sitio, Fa y Fv, los 

cuales afectan la zona del espectro de períodos cortos y períodos largos, respectivamente. Los efectos locales de la 

respuesta sísmica de la edificación deben evaluarse con base en los perfiles de suelo dados a continuación, 

independientemente del tipo de cimentación empleado. La identificación del perfil de suelo se realiza a partir de la 

superficie del terreno. Cuando existan sótanos, o en edificio en ladera, el ingeniero geotecnista, de acuerdo con el tipo 

de cimentación propuesta, puede variar el punto a partir del cual se inicia la definición del perfil, por medio de un 

estudio acerca de la interacción que pueda existir entre la estructura de contención y el suelo circundante; pero en 

ningún caso este punto puede estar por debajo de la losa sobre el terreno del sótano inferior. 

A.2.4.1.1 — Estabilidad del depósito de suelo — Los perfiles de suelo presentados en esta sección A.2.4 

hacen referencia a depósitos estables de suelo. Cuando exista la posibilidad de que el depósito no sea estable, 

especialmente ante la ocurrencia de un sismo, como puede ser en sitios en ladera o en sitios con suelos 

potencialmente licuables, no deben utilizarse las definiciones dadas y hay necesidad de realizar una 

investigación geotécnica que identifique la estabilidad del depósito, además de las medidas correctivas, si son 

posibles, que se deben tomar para poder adelantar una construcción en el lugar. El estudio geotécnico debe 

indicar claramente las medidas correctivas y los coeficientes de sitio que se debe utilizar en el diseño, dado que 

se lleven a cabo las medidas correctivas planteadas. La construcción de edificaciones en el sitio no puede 

adelantarse sin tomar medidas correctivas, cuando éstas sean necesarias. 

A.2.4.1.2 — Procedimientos alternos — Cuando según A.2.1.2 se permitan procedimientos alternos para 

definir los efectos locales, se debe cumplir con lo requerido allí en vez de lo presentado en esta sección. 

A.2.4.2 — TIPOS DE PERFIL DE SUELO — Se definen seis tipos de perfil de suelo los cuales se presentan en la 

tabla A.2.4.4-1. Los parámetros utilizados en la clasificación son los correspondientes a los 30 m superiores del perfil 

para los perfiles tipo A a E. Aquellos perfiles que tengan estratos claramente diferenciables deben subdividirse, 

asignándoles un subíndice i que va desde 1 en la superficie, hasta n en la parte inferior de los 30 m superiores del 

perfil. Para el perfil tipo F se aplican otros criterios y la respuesta no debe limitarse a los 30 m superiores del perfil en 

los casos de perfiles con espesor de suelo significativo. 

A.2.4.3 — PARÁMETROS EMPLEADOS EN LA DEFINICIÓN DEL TIPO DE PERFIL DE SUELO — A continuación 

se definen los parámetros que se utilizan para definir el tipo de perfil de suelo con base en los 30 m superiores del 

mismo y ensayos realizados en muestras de al menos cada 1.50 m de espesor del suelo. Estos parámetros son (a) la 

velocidad media de la onda de cortante, vs , en m/s, (b) el número medio de golpes del ensayo de penetración 

estándar, N , en golpes/píe a lo largo de todo el perfil, o, (c) cuando se trate de considerar por separado los estratos 

no cohesivos y los cohesivos del perfil, para los estratos de suelos no cohesivos se determinará el número medio de 

golpes del ensayo de penetración estándar, Nch , en golpes/píe, y para los cohesivos la resistencia media al corte 

obtenida del ensayo para determinar su resistencia no drenada, su , en kPa. Además se emplean el Índice de 

Plasticidad (IP), y el contenido de humedad en porcentaje, w. 

A.2.4.3.1 — Velocidad media de la onda de cortante — La velocidad media de la onda de cortante se 

obtiene por medio de: 

n 

di 

i 

s = 

n di 

i vsi 

= 

∑ 

1 

∑ 

= 1 

v 

(A.2.4-1) 

donde: 

vsi = velocidad media de la onda de cortante del suelo del estrato i, medida en campo, en m/s 

di = espesor del estrato i, localizado dentro de los 30 m superiores del perfil 

n 

∑ di i= 

1 

= 30 m siempre 

A-18


A.2.4.3.2 — Número medio de golpes del ensayo de penetración estándar — El número medio de golpes 

del ensayo de penetración estándar se obtiene por medio de los dos procedimientos dados a continuación: 

(a) Número medio de golpes del ensayo de penetración estándar en cualquier perfil de suelo — 

El número medio de golpes del ensayo de penetración estándar en cualquier perfil de suelo, 

indistintamente que esté integrado por suelos no cohesivos o cohesivos, se obtiene por medio de: 

N 

n 

∑ 

i 

= 

n 

= 1 

∑ 

i= 

1 

d 

i 

di 

N 

i 

(A.2.4-2) 


Ni = número de golpes por píe obtenidos en el ensayo de penetración estándar, realizado in situ 

de acuerdo con la norma ASTM D 1586, haciendo corrección por energía N60 sin hacerle 

corrección alguna, correspondiente al estrato i. El valor de Ni a emplear para obtener el valor 

medio, no debe exceder 100. 

(b) Número medio de golpes del ensayo de penetración estándar en perfiles que contengan 

suelos no cohesivos — En los estratos de suelos no cohesivos localizados en los 30 m superiores 

del perfil debe emplearse, la siguiente relación, la cual se aplica únicamente a los m estratos de 

suelos no cohesivos: 

N 

ch 

= 

m 

∑ 

i= 

1 

ds 

di 

N 

i 

(A.2.4-3) 


ds = es la suma de los espesores de los m estratos de suelos no cohesivos localizados dentro de 

los 30 m superiores del perfil. 

A.2.4.3.3 — Resistencia media al corte — Para la resistencia al corte obtenida del ensayo para obtener la 

resistencia no drenada s u , en los estratos de suelos cohesivos localizados en los 30 m superiores del perfil 

debe emplearse la siguiente relación, la cual se aplica únicamente a los k estratos de suelos cohesivos: 

s 

u 

= 

dc 

d 

s 

k 

i 

∑ 

i= 

1 ui 

(A.2.4-4) 


dc = es la suma de los espesores de los k estratos de suelos cohesivos localizados dentro de los 30 m 

superiores del perfil. 

sui = es la resistencia al corte no drenado en kPa (kgf/cm²) del estrato i, la cual no debe exceder 250 kPa 

(2.5 kgf/cm²) para realizar el promedio ponderado. Esta resistencia se mide cumpliendo la norma NTC 

1527 (ASTM D 2166) o la norma NTC 2041 (ASTM D 2850). 

A.2.4.3.4 — Índice de plasticidad — En la clasificación de la los estratos de arcilla se emplea el Índice de 

Plasticidad (IP), el cual se obtiene cumpliendo la norma ASTM D 4318. 

A.2.4.3.5 — Contenido de agua humedad — En la clasificación de los estratos de arcilla se emplea el 

contenido de agua humedad en porcentaje, w, el cual se determina por medio de la norma NTC 1495 (ASTM 

D 2166). 

A.2.4.4 — DEFINICIÓN DEL TIPO DE PERFIL DE SUELO — El procedimiento que se emplea para definir el tipo de 

perfil de suelo se basa en los valores de los parámetros del suelo de los 30 metros superiores del perfil, medidos en el 

sitio que se describieron en A.2.4.3. La clasificación se da en la tabla A.2.4.4-1. 

A-19


Tabla A.2.4.4-1 

Clasificación de los perfiles de suelo 

Tipo de perfil Descripción Definición 

A Perfil de roca competente 

vs ≥ 1500 m/s 

B 

C 

D 

Perfil de roca de rigidez media 

Perfiles de suelos muy densos o roca blanda, 

que cumplan con el criterio de velocidad de la 

onda de cortante, o 

perfiles de suelos muy densos o roca blanda, 

que cumplan con cualquiera de los dos criterios 

Perfiles de suelos rígidos que cumplan con el 

criterio de velocidad de la onda de cortante, o 

perfiles de suelos rígidos que cumplan 

cualquiera de las dos condiciones 

Perfil que cumpla el criterio de velocidad de la 

onda de cortante, o 

E perfil que contiene un espesor total H mayor de 

3 m de arcillas blandas 

F 

1500 m/s > v s ≥ 760 m/s 

760 m/s> v s ≥ 360 m/s 

N ≥ 50, o 

s u ≥ 100 kPa (≈1 kgf/cm²) 

360 m/s > v s ≥ 180 m/s 

50 > N ≥ 15, o 

100 kPa (≈1 kgf/cm²) > su ≥ 50 kPa (≈0.5 kgf/cm²) 

180 m/s > v s 

IP > 20 

w ≥ 40% 

50 kPa (≈0.50 kgf/cm²) > su Los perfiles de suelo tipo F requieren una evaluación realizada explícitamente en el sitio por un ingeniero 

geotecnista de acuerdo con el procedimiento de A.2.10. Se contemplan las siguientes subclases: 

F1 — Suelos vulnerables a la falla o colapso causado por la excitación sísmica, tales como: suelos licuables, 

arcillas sensitivas, suelos dispersivos o débilmente cementados, etc. 

F2 — Turba y arcillas orgánicas y muy orgánicas (H > 3 m para turba o arcillas orgánicas y muy orgánicas). 

F3 — Arcillas de muy alta plasticidad (H > 7.5 m con Índice de Plasticidad IP > 75) 

F4 — Perfiles de gran espesor de arcillas de rigidez mediana a blanda (H > 36 m) 

A.2.4.5 — PROCEDIMIENTO DE CLASIFICACIÓN — El procedimiento para definir el perfil es el siguiente: 

A.2.4.5.1 — Paso 1 — Debe primero verificarse si el suelo cae dentro de la clasificación de alguna de las 

categorías de perfil de suelo tipo F, en cuyo caso debe realizarse un estudio sísmico particular de clasificación 

en el sitio, por parte de un ingeniero geotecnista siguiendo los lineamientos de A.2.10. 

A.2.4.5.2 — Paso 2 — Debe establecerse la existencia de estratos de arcilla blanda. La arcilla blanda se 

define como aquella que tiene una resistencia al corte no drenado menor de 50 kPa (0.50 kgf/cm²), un 

contenido de humedad, w, mayor del 40%, y un índice de plasticidad, IP, mayor de 20. Si hay un espesor 

total, H, de 3 m o más de estratos de arcilla que cumplan estas condiciones el perfil se clasifica como tipo E. 

A.2.4.5.3 — Paso 3 — El perfil se clasifica utilizando uno de los tres criterios: vs , N , o la consideración 

conjunta de Nch y su , seleccionando el aplicable como se indica a continuación. En caso que se cuente vs prevalecerá la clasificación basada en este criterio. En caso que no se cuente con vs se podrá utilizar el 

criterio basado en N que involucra todos los estratos del perfil. Alternativamente se podrá utilizar el criterio 

basado conjuntamente en su , para la fracción de suelos cohesivos y el criterio Nch , que toma en cuenta la 

fracción de los suelos no cohesivos del perfil. Para esta tercera consideración, en caso que las dos 

evaluaciones respectivas indiquen perfiles diferentes, se debe utilizar el perfil de suelos más blandos de los 

dos casos, por ejemplo asignando un perfil tipo E en vez de tipo D. En la tabla A.2.4.5-1 se resumen los tres 

criterios para clasificar perfil de suelos tipo C, D o E. Los tres criterios se aplican así: 

(a) vs en los 30 m superiores del perfil, 

(b) N en los 30 m superiores del perfil, o 

A-20


(c) N ch para los estratos de suelos existentes en los 30 m superiores que se clasifican como no 

cohesivos cuando IP < 20, o el promedio ponderado s u en los estratos de suelos cohesivos 

existentes en los 30 m superiores del perfil, que tienen IP > 20, lo que indique un perfil más 

blando. 

Tabla A.2.4.5-1 

Criterios para clasificar suelos dentro de los perfiles de suelo tipos C, D o E 

Tipo de perfil v s N o N ch s u 

C entre 360 y 760 m/s mayor que 50 mayor que 100 kPa (≈ 1 kgf/cm²) 

D entre 180 y 360 m/s entre 15 y 50 entre 100 y 50 kPa (0.5 a 1 kgf/cm²) 

E menor de 180 m/s menor de 15 menor de 50 kPa (≈0.5 kgf/cm²) 

A.2.4.5.4 — Velocidad de la onda de cortante en roca — La roca competente del perfil tipo A, debe 

definirse por medio de mediciones de velocidad de la onda de cortante en el sitio, o en perfiles de la misma 

formación donde haya meteorización y fracturación similares. En aquellos casos en que sabe que las 

condiciones de la roca son continuas hasta una profundidad de al menos 30 m, la velocidad de onda de 

cortante superficial puede emplearse para definir v s .La velocidad de la onda de cortante en roca, para el perfil 

Tipo B, debe medirse en el sitio o estimarse, por parte del ingeniero geotecnista para roca competente con 

meteorización y fracturación moderada. Para las rocas más blandas, o muy meteorizadas o fracturadas, 

deben medirse en el sitio la velocidad de la onda de cortante, o bien clasificarse como perfil tipo C. Los 

perfiles donde existan más de 3 m de suelo entre la superficie de la roca y la parte inferior de la fundación, no 

pueden clasificarse como perfiles tipo A o B. 

En la tabla A.2.4.5-2 se dan los valores del coeficiente Fa que amplifica las ordenadas del espectro en roca para tener 

en cuenta los efectos de sitio en el rango de períodos cortos del orden de T0, como muestra la figura A.2.4.5-1. Se 

permite interpolar linealmente entre valores del mismo tipo de perfil. 

Tabla A.2.4.5-2 

Valores del coeficiente Fa, para la zona de periodos cortos del espectro 

Tipo de Intensidad de los movimientos sísmicos 

Perfil Aa ≤ 0.1 Aa = 0.2 Aa = 0.3 Aa = 0.4 Aa ≥ 0.5 

A 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 

B 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 

C 1.2 1.2 1.1 1.0 1.0 

D 1.6 1.4 1.2 1.1 1.0 

E 2.5 1.7 1.2 0.9 0.9 

F véase nota véase nota véase nota Véase nota véase nota 

Nota: Para el perfil tipo F debe realizarse una investigación geotécnica particular para el 

lugar específico y debe llevarse a cabo un análisis de amplificación de onda de acuerdo 

con A.2.10. 

En la tabla A.2.4.5-3 se dan los valores de del coeficiente Fv que amplifica las ordenadas del espectro en roca para 

tener en cuenta los efectos de sitio en el rango de períodos intermedios del orden de 1 s. Estos coeficientes se 

presentan también en la figura A.2.4.5-2. Se permite interpolar linealmente entre valores del mismo tipo de perfil. 

Tabla A.2.4.5-3 — Valores del coeficiente Fv, para la zona de periodos intermedios del espectro 

Tipo de Intensidad de los movimientos sísmicos 

Perfil Av ≤ 0.1 Av = 0.2 Av = 0.3 Av = 0.4 Av ≥ 0.5 

A 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 

B 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 

C 1.7 1.6 1.5 1.4 1.3 

D 2.4 2.0 1.8 1.6 1.5 

E 3.5 3.2 2.8 2.4 2.4 

A-21


F a 

3.5 

3.0 

2.5 

2.0 

1.5 

1.0 

0.5 

0.0 

F véase nota véase nota véase nota Véase nota véase nota 

Nota: Para el perfil tipo F debe realizarse una investigación geotécnica particular para el 

lugar específico y debe llevarse a cabo un análisis de amplificación de onda de acuerdo 

con A.2.10. 

Suelo Tipo E 

Suelo Tipo D 

Suelo Tipo C 

Suelo Tipo B 

Suelo Tipo A 

0.00 0.05 0.10 0.15 0.20 0.25 0.30 0.35 0.40 0.45 0.50 

Coeficiente de amplificación Fa del suelo para la zona de períodos cortos del espectro 

Figura A.2.4.5-1 

F v 

3.5 

3.0 

2.5 

2.0 

1.5 

1.0 

0.5 

0.0 

Suelo Tipo E 

Suelo Tipo D 

Suelo Tipo C 

Suelo Tipo B 

Suelo Tipo A 

Aa 

0.00 0.05 0.10 0.15 0.20 0.25 0.30 0.35 0.40 0.45 0.50 

A-22 

Av


Coeficiente de amplificación Fv del suelo para la zona de períodos intermedios del espectro 

Figura A.2.4.5-2 

Los valores de los coeficientes Fa y Fv no tienen en cuenta efectos de ladera. De haberlos, deberán considerarse 

complementariamente. 

A.2.5 — COEFICIENTE DE IMPORTANCIA 

En esta sección se definen los grupos de tipo de uso y los valores del coeficiente de importancia. 

A.2.5.1 — GRUPOS DE USO — Todas las edificaciones deben clasificarse dentro de uno de los siguientes Grupos 

de Uso: 

A.2.5.1.1 — Grupo IV — Edificaciones indispensables — Son aquellas edificaciones de atención a la 

comunidad que deben funcionar durante y después de un sismo, y cuya operación no puede ser trasladada 

rápidamente a un lugar alterno. Este grupo debe incluir: 

(a) Todas las edificaciones que componen hospitales de niveles de complejidad 2 y 3, de acuerdo con la 

clasificación del Ministerio de Salud, y clínicas y centros de salud que dispongan de servicios de 

cirugía, salas de cuidados intensivos, salas de neonatos y/o atención de urgencias, 

(b) Todas las edificaciones que componen aeropuertos, estaciones ferroviarias y de sistemas masivos 

de transporte, centrales telefónicas, de telecomunicación y de radiodifusión, 

(c) edificaciones designadas como refugios para emergencias, centrales de aeronavegación, hangares 

de aeronaves de servicios de emergencia, 

(d) edificaciones de centrales de operación y control de líneas vitales de energía eléctrica, agua, 

combustibles, información y transporte de personas y productos, 

(e) edificaciones que contengan agentes explosivos, tóxicos y dañinos para el público, y 

(f) En el Grupo IV deben incluirse las estructuras que alberguen plantas de generación eléctrica de 

emergencia, los tanques y estructuras que formen parte de sus sistemas contra incendio, y los 

accesos, peatonales y vehiculares de las edificaciones tipificadas en los literales a, b, c, d y e del 

presente numeral. 

A.2.5.1.2 — Grupo III — Edificaciones de atención a la comunidad — Este grupo comprende aquellas 

edificaciones, y sus accesos, que son indispensables después de un temblor para atender la emergencia y 

preservar la salud y la seguridad de las personas, exceptuando las incluidas en el Grupo IV. Este grupo debe 

incluir: 

(a) estaciones de bomberos, defensa civil, policía, cuarteles de las fuerzas armadas, y sedes de las 

oficinas de prevención y atención de desastres, 

(b) garajes de vehículos de emergencia, 

(c) estructuras y equipos de centros de atención de emergencias, 

(d) guarderías, escuelas, colegios, universidades y otros centros de enseñanza, y 

(e) aquellas otras que la administración municipal, distrital, departamental o nacional designe como 

tales. 

A.2.5.1.3 — Grupo II — Estructuras de ocupación especial — Cubre las siguientes estructuras: 

(a) edificaciones en donde se puedan reunir más de 200 personas en un mismo salón, 

(b) guarderías, escuelas, colegios, universidades y otros centros de enseñanza, 

(c) graderías al aire libre donde pueda haber más de 2000 personas a la vez, 

(d) almacenes y centros comerciales con más de 500 m² por piso, 

(e) edificaciones donde trabajen o residan más de 3000 personas, y 

(f) edificios gubernamentales. 

A.2.5.1.4 — Grupo I — Estructuras de ocupación normal — Todas la edificaciones cubiertas por el alcance 

de este Reglamento, pero que no se han incluido en los Grupos II, III y IV. 

A-23


A.2.5.2 — COEFICIENTE DE IMPORTANCIA — El Coeficiente de Importancia, I, modifica el espectro, y con ello las 

fuerzas de diseño, de acuerdo con el grupo de uso a que esté asignada la edificación para tomar en cuenta que para 

edificaciones de los grupos II, III y IV deben considerarse valores de aceleración con una probabilidad menor de ser 

excedidos que aquella del diez por ciento en un lapso de cincuenta años considerada en el numeral A.2.2.1 . Los 

valores de I se dan en la tabla A.2.5-1. 

TABLA A.2.5-1 

VALORES DEL COEFICIENTE DE IMPORTANCIA, I 

Grupo de Uso Coeficiente de 

Importancia, I 

IV 1.3 1.50 

III 1.2 1.25 

II 1.10 

I 1.00 

NOTA al futuro: Los valores del coeficiente I indicados corresponden a los considerados por la última versión 

del NEHRP. Se ha recibido la observación que ellos pueden no corresponder a los valores deseados de 

probabilidad, aplicados a las curvas de excedencia para lugares en Colombia. Se analizará en los resultados 

que para el estudio de amenaza irá produciendo el INGEOMINAS de que orden de magnitud serían los valores 

aplicables de I a dichas probabilidades planteadas para, de ser el caso, realizar un ajuste a los valores 

propuestos en la tabla. Complementariamente, se analizará la conveniencia de la modificación de mayor 

envergadura planteada, evaluando en que medida para cada Grupo de Uso fuese del caso hacer 

diferenciación de dichos valores por sitios o zonas del país (hasta el punto de tener un mapa nacional y una 

tabla del valor de I para cada municipio para cada Grupo de uso), balanceando el nivel de variabilidad 

asociado con esta precisión con la eventual complejidad respectiva resultante. 

A.2.6 — ESPECTRO DE DISEÑO 

A.2.6.1 — Espectro de aceleraciones — La forma del espectro elástico de aceleraciones, Sa expresada como 

fracción de la gravedad, para un coeficiente de cinco por ciento (5%) del amortiguamiento crítico, que se debe utilizar 

en el diseño, se da en la figura A.2.6-1 y se define por medio de la ecuación A.2.6-1, con las limitaciones dadas en 

A.2.6.1.1 a A.2.6.1.3. Véase también A.2.4.1.5. 

S 

a 

1.2 AvFvI = (A.2.6-1) 

T 

A.2.6.1.1 — Para períodos de vibración menores de TC, calculado de acuerdo con la ecuación A.2.6-2, el 

valor de Sa puede limitarse al obtenido de la ecuación A.2.6-3. 

y 

AF 

= (A.2.6-2) 

v v 

TC0.48 AF a a 

Sa = 2.5AaFaI (A.2.6-3) 

A.2.6.1.2 — Para períodos de vibración mayores que TL, calculado de acuerdo con la ecuación A.2.6-4, el 

valor de Sa no puede ser menor que el dado por la ecuación A.2.6-5. 

y 

TL = 2.4Fv 

S 

v v L 

a 2 

(A.2.6-4) 

1.2A F T I 

= (A.2.6-5) 

T 

A-24


Sa 

(g) 

⎛ T ⎞ 

⎜ ⎟ 

⎝ ⎠ 

Sa = 2.5AaFaI0.4 + 0.6 

T0 

AaFaI 

En análisis dinámico, solo para 

modos diferentes al fundamental 

en cada dirección principal en 

planta 

T 

0 

A F 

v v 

T0= 0.1 

AF a a 

Sa = 2.5AaFaI T 

C 

A F 

v v 

TC= 0.48 

AF a a 

Nota: Este espectro está definido para un 

coeficiente de amortiguamiento del 5 por 

ciento del crítico 

S 

a 

1.2 AvFvI = 

T 

T 

L 

T = 2.4F 

L v 

Figura A.2.6-1 — Espectro de Aceleraciones Elástico de Diseño como fracción de g 

S 

1.2A F T I 

v v L 

a = 

2 

A.2.6.1.3 — Cuando se utilice el análisis dinámico, tal como se define en el Capítulo A.5, para períodos de 

vibración diferentes del fundamental, en la dirección en estudio, menores de T0 calculado de acuerdo con la 

ecuación A.2.6-6, el espectro de diseño puede obtenerse de la ecuación A.2.6-7. 

y 

AF 

= (A.2.6-6) 

v v 

T00.1 AF a a 

⎛ T ⎞ 

⎜ ⎟ 

⎝ ⎠ 

Sa = 2.5AaFaI0.4 + 0.6 

T0 

(A.2.6-7) 

A.2.6.2 — Espectro de velocidades — La forma del espectro elástico de velocidades en m/s, para un coeficiente de 

cinco por ciento (5%) del amortiguamiento crítico, que se debe utilizar en el diseño, se da en la figura A.2.6-2 y se 

define por medio de la ecuación A.2.6-8, con las limitaciones dadas en A.2.6.2.1 a A.2.6.2.3. 

Sv = 1.87AvFvI(m/s) (A.2.6-8) 


valor de Sv, en m/s, puede limitarse al obtenido de la ecuación A.2.6-9. 

Sv = 3.9AaFaTI(m/s) (A.2.6-9) 

A.2.6.2.2 — Para períodos de vibración mayores que TL, calculados de acuerdo con la ecuación A.2.6-4, el 

valor de Sv, en m/s, no puede ser menor que el dado por la ecuación A.2.6-10. 

S 

v 

1.87A vFv I TL 

= (m/s) (A.2.6-10) 

T 



ecuación A.2.6-6, el espectro de velocidades de diseño, en m/s, puede obtenerse de la ecuación A.2.6-11. 

A-25 

T 

T(s)


Sv = 3.9AaFa I T 0.4 + 0.6 

T0 

Sv 

(m/s) 




planta 

⎛ T ⎞ 

⎜ ⎟(m/s) 

(A.2.6-11) 

⎝ ⎠ 

Figura A.2.6-2 — Espectro de Velocidades (m/s) Elástico de Diseño 

A.2.6.3 — Espectro de desplazamientos — La forma del espectro elástico de desplazamientos en m, para un 

coeficiente de cinco por ciento (5%) del amortiguamiento crítico, que se debe utilizar en el diseño, se da en la figura 

A.2.6-3 y se define por medio de la ecuación A.2.6-12, con las limitaciones dadas en A.2.6.3.1 a A.2.6.3.3. 

Sd = 0.3AvFv IT(m) 

(A.2.6-12) 


valor de Sd, en m, puede limitarse al obtenido de la ecuación A.2.6-13. 

S = 0.62A F IT (m) 

d a a 

Sv = 3.9AaFaIT(m/s) 2 

(A.2.6-13) 

A.2.6.3.2 — Para períodos de vibración mayores que TL, calculado de acuerdo con la ecuación A.2.6-4, el 

valor de Sd, en m, no puede ser menor que el dado por la ecuación A.2.6-14. 

Sd = 0.3AvFv ITL 

(m) 

(A.2.6-14) 



ecuación A.2.6-6, el espectro de desplazamientos de diseño, en m, puede obtenerse de la ecuación A.2.6-15. 

2 

Sd = 0.62AaFaIT0.4 + 0.6 

T0 

T 

0 

A F 

v v 

T0= 0.1 

AF a a 

T 

C 

A F 

v v 

TC= 0.48 

AF a a 

Sv = 1.87AvFvI(m/s) ⎛ T ⎞ 

⎜ ⎟(m/s) 

⎝ ⎠ 

Sv = 3.9AaFaIT0.4 + 0.6 

T0 




⎛ T ⎞ 

⎜ ⎟(m) 

(A.2.6-15) 

⎝ ⎠ 

A-26 

S 

v 

1.87AvFvITL = (m/s) 

T 

T 

L 

T = 2.4F 

L v 

T(s)


Sd 

(m) 




S = 0.62A F IT (m) 

d a a 




planta 

T0 

A F 

v v 

T0= 0.1 

AF a a 

Figura A.2.6-3 — Espectro de Desplazamientos (m) Elástico de Diseño 

A.2.7 — FAMILIAS DE ACELEROGRAMAS 

2 

T 

C 

A F 

v v 

TC= 0.48 

AF a a 

Sd = 0.3AvFvIT(m) ⎛ T ⎞ 

⎜ ⎟(m) 

⎝ ⎠ 

2 

Sd = 0.62AaFaIT 0.4+ 0.6 

T0 

Sd = 0.3AvFvITL (m) 

TL 

T = 2.4F 

L v 

A.2.7.1 — Cuando se empleen procedimientos de análisis dinámico consistentes en evaluaciones contra el tiempo, 

obtenidas integrando paso a paso la ecuación de movimiento, los acelerogramas que se utilicen deben cumplir los 

siguientes requisitos: 

(a) Debe utilizarse, para efectos de diseño, la respuesta ante la componente horizontal de un mínimo de tres 

(3), o más cuando así se requiera en el Capítulo A.5, acelerogramas diferentes, (véase A.5.5), todos ellos 

representativos de los movimientos esperados del terreno teniendo en cuenta que deben provenir de 

registros tomados en eventos con magnitudes, distancias hipocentrales o a la falla causante, y 

mecanismos de ruptura similares a los de los movimientos sísmicos de diseño prescritos para el lugar, pero 

que cumplan la mayor gama de frecuencias y amplificaciones posible. Si se utilizan siete cinco o más 

acelerogramas, en vez del mínimo de tres prescritos anteriormente, se puede utilizar el valor promedio de 

los valores obtenidos de todos los acelerogramas empleados en vez considerar los valores máximos de los 

análisis individuales. 

(b) Cuando se considere que no es posible contar con el número requerido de registros reales con las 

condiciones descritas en (a), se permite suplir la diferencia por medio de registros sintéticos artificiales 

simulados. 

(c) Los espectros de respuesta de los acelerogramas empleados, apropiadamente escalados en consistencia 

con la amenaza, no pueden tener individualmente ordenadas espectrales, para cualquier período de 

vibración en el rango comprendido entre 0.8T y 1.2T 0.2T y 1.5T, donde T es el período de vibración 

fundamental inelástico esperado de la estructura en la dirección bajo estudio, menores que el 80% de las 

ordenadas espectrales del movimiento esperado del terreno definidas en A.2.6, exceptuando los requisitos 

de A.2.6.3. y el promedio de las ordenadas espectrales de todos los registros utilizados, en el rango 

comprendido entre 0.2T y 1.5T, no debe ser menor que las ordenadas espectrales en el mismo rango de 

períodos para el movimiento esperado del terreno definido en A.2.6. 

(d) Cuando en el Capítulo A.5 estos registros se utilizan en análisis tridimensionales, deben utilizarse las dos 

componentes horizontales del mismo registro las cuales se deben escalar con el mismo factor de escala. 

En este caso, en vez del promedio mencionado en (c) se debe utilizar la raíz cuadrada de la suma de los 

cuadrados de los valores. 

A-27 

T(s)


A.2.8 — COMPONENTE VERTICAL DE LOS MOVIMIENTOS SÍSMICOS 

A.2.8.1 — Cuando se necesite utilizar La componente vertical de los movimientos sísmicos de diseño a emplear en el 

procedimiento de análisis dinámico,puede tomarse como las dos terceras partes de los valores correspondientes a los 

efectos horizontales, ya sea en el espectro de diseño, o en las familias de acelerogramas. (Véase A.5.4.6). 

A.2.9 — ESTUDIOS DE MICROZONIFICACIÓN SÍSMICA 

A.2.9.1 — Cuando se adelanten estudios de microzonificación sísmica que cumplan con el alcance dado en la 

sección A.2.9.3, las autoridades municipales o distritales, están facultadas para expedir una reglamentación 

substitutiva de carácter obligatorio, que reemplace lo indicado en las secciones A.2.4 y A.2.6 del presente 

Reglamento. Los estudios de microzonificación sísmica cubiertos por el alcance del presente Reglamento, tienen 

como fin último dar parámetros de diseño para edificaciones respecto a la amplificación de onda por los suelos 

subyacentes en la ciudad objeto de la microzonificación sísmica y por lo tanto se deben restringir a este fin. Estudios 

análogos para el diseño de construcciones diferentes a edificaciones y que cubran aspectos de diseño de líneas 

vitales y o de otras construcciones no cubiertas por el alcance de la Ley 400 de 1997, deben ser objeto de un 

alcance, que aunque análogo, podría no ser el indicado en la presente sección del Reglamento y su trámite debe ser 

independiente de lo cubierto en el presente Reglamento. 

A.2.9.2 — Las capitales de departamento y las ciudades de más de 100 000 habitantes, localizadas en las zonas de 

amenaza sísmica intermedia y alta, con el fin de tener en cuenta el efecto que sobre las construcciones tenga la 

propagación de la onda sísmica a través de los estratos de suelo subyacentes, deberán podrán armonizar los 

reglamentos municipales de ordenamiento territorial del uso de la tierra, con un estudio o estudios de 

microzonificación sísmica, que cumpla con el alcance dado en la sección A.2.9.3. 

A.2.9.3 — ALCANCE — El alcance del estudio de microzonificación sísmica debe cubrir, como mínimo, los siguientes 

temas, los cuales deben consignarse en un informe detallado en el cual se describan las labores realizadas, los 

resultados de estas labores y las fuentes de información provenientes de terceros consideradas, si las hubo: 

A.2.9.3.1 — Geología y neotectónica — Esta parte de los estudios que deben realizarse corresponde: 

(a) Un estudio geológico regional con especial énfasis en la neotectónica regional en el cual se identifiquen 

las fallas geológicas existentes en la zona con la determinación del tipo de movimiento (lateral, normal, 

etc.) Este estudio debe claramente identificar las fallas activas y dentro de éstas definir el grado de 

actividad. Para efectos del presente Reglamento, una falla activa se considera aquella que tiene una tasa 

histórica de desplazamiento de por lo menos 1 mm por año y para la cual existe evidencia geográfica de 

actividad sísmica dentro del Holoceno (últimos 11 000 años). 

(b) Opcionalmente, cuando una falla geológica, que el estudio de neotectónica haya definido como activa, 

esté localizada a menos de cinco km del área que se está microzonificando, ésta puede investigarse por 

medio de estudios particulares de neotectónica que entre otras técnicas pueden utilizar trincheras 

sísmicas, con el fin de intentar establecer los períodos de recurrencia de su actividad y este dato 

incorporarse en la determinación del valor de la máxima aceleración horizontal efectiva. 

(c) Deben elaborarse mapas de geología estructural regional que incluyan los tipos de roca, las estructuras 

de superficie y las fallas locales, incluyendo estimativos acerca de su longitud, continuidad, y tipo de 

movimiento que han sufrido. 

(d) En el caso de fallas que estén localizadas inmediatamente debajo de la ciudad, deben llevarse a cabo 

exploraciones por estudios particulares de neotectónica con el fin de determinar rupturas recientes de las 

fallas y otros lineamientos. Deben describirse los desplazamientos, asentamientos, doblamientos de 

estratos, inundaciones por crecientes o tsunamis en el lugar. Debe incluirse la verificación de niveles de 

agua freática con el fin de determinar si existen barreras dentro de la tabla de agua que puedan ser 

asociadas con fallas o afectar la respuesta del suelo durante un sismo. 

A.2.9.3.2 — Sismología regional — Debe recopilarse la información histórica e instrumental sobre la 

sismicidad regional. Esta información debe incluir: 

(a) Documentación detallada de la historia sísmica de la región. Se deben preparar catálogos sísmicos de los 

eventos que se han sentido en el sitio. Estos catálogos deben contener la fecha, la localización, la 

profundidad, la magnitud y la intensidad de Mercalli, para cada sismo. Esta información debe ilustrarse 

por medio de mapas regionales. 

A-28


(b) Elaboración, donde la información lo permita, de curvas de recurrencia de la frecuencia de sismos 

regionales, incluyendo magnitudes pequeñas. El estimativo de la frecuencia de ocurrencia de sismos 

dañinos se puede estimar de estas estadísticas. 

(c) Estudio de los registros acelerográficos disponibles, de los reportes de daños y toda la información de 

intensidades locales existente sobre la región. 

(d) Elaboración de estimativos de la máxima intensidad de Mercalli en terreno firme, cercano al sitio, que 

debe haberse sentido con los sismos importantes que han afectado el sitio. 

(e) Se debe recopilar toda la información sismológica instrumental de la región. Ésta debe incluir la definición 

de la magnitud empleada, las ecuaciones de conversión cuando ésta haya sido convertida de otro tipo de 

magnitud, y la fuente (tipo de instrumento y su localización) de los sismogramas utilizados para 

determinar la magnitud original y localización original del evento. 

A.2.9.3.3 — Definición de fuentes sismogénicas — Con base en la geología, neotectónica y sismicidad 

regionales determinadas en A.2.9.3.1 y A.2.9.3.2, debe determinarse lo siguiente: 

(a) Deben identificarse las fallas y zonas sismogénicas activas conocidas para la región que puedan producir 

sismos fuertes que puedan afectar la ciudad. 

(b) En caso de considerárselo conveniente, se conformarán fuentes sismogénicas con agrupaciones de 

fallas, en particular cuando no se puedan asignar razonablemente eventos a una sola de ellas. 

(c) Deberá darse un tratamiento especial a aquellos eventos que no es posible asignarse a fallas. 

(d) Deben determinarse estadísticamente las tasas esperadas de recurrencia para diferentes magnitudes y 

las magnitudes máximas esperadas para todas las fuentes sismogénicas. 

A.2.9.3.4 — Determinación de la aceleración y velocidad esperada para las ondas sísmicas de diseño 

en roca — Deben realizarse y documentarse los siguientes estudios con base en la información obtenida en 

A.2.9.3.1, A.2.9.3.2, y A.2.9.3.3: 

(a) Evaluación por procedimientos determinísticos — Se debe determinar la máxima aceleración horizontal y 

la máxima velocidad horizontal en roca que pueda producir el sismo característico de cada una de las 

fuentes sismogénicas identificadas en A.2.9.3.3 en la ciudad, para la magnitud máxima esperada y la 

disposición geográfica de la fuente con respecto a la ciudad. Para esta evaluación deben utilizarse 

relaciones de atenuación apropiadas para el entorno tectónico en sus valores medios. Deben usarse, 

como mínimo, relaciones de atenuación apropiadas para ondas de período corto (en el rango aproximado 

de períodos de 0.1 a 0.5 segundos) para obtener valores de aceleración horizontal máxima en roca y de 

período moderado de aproximadamente 1 segundo para obtener valores de velocidad máxima horizontal 

en roca. 

(b) Evaluación de los valores de Aa y Av por procedimientos probabilísticos — Deben evaluarse la máxima 

aceleración horizontal efectiva y la velocidad horizontal efectiva con una probabilidad de excedencia de 

10 por ciento en un lapso de 50 años, teniendo en cuenta la truncando por incertidumbre en la 

determinación con un cubrimiento por incertidumbre en la determinación tanto de la máxima aceleración 

horizontal efectiva como de la máxima velocidad efectiva, de manera que se incluya al menos el 90 por 

ciento de su dispersión total. Esta parte del estudio debe incorporar interpretaciones científicas 

apropiadas, incluyendo las incertidumbres en los modelos y los valores de los parámetros para las 

fuentes sismogénicas y los movimientos sísmicos. El estudio debe documentarse en el reporte final. En 

caso de contar tan solo con los valores de aceleración horizontal o con los de velocidad horizontal en 

roca, obtenidas en (a) y (b), las velocidades horizontales pueden convertirse en aceleraciones 

horizontales efectivas equivalentes dividiéndolas por 0.75 m/s para convertirlas en fracción de g., o en el 

caso de contar solo con la aceleración efectiva usar la relación contraria. 

(c) Evaluación de aceleraciones espectrales para diseño en roca — Alternativamente al procedimiento 

señalado en (b), pueden evaluarse las tasas de excedencia de aceleraciones espectrales en roca para un 

número suficiente de períodos estructurales de tal manera que, haciendo uso de tasa de excedencia de 

aceleraciones espectrales estimadas, se puedan estimar el espectros de amenaza uniforme a nivel de 

roca para varias probabilidades de excedencia, dentro de las que debe incluirse una probabilidad de 

excedencia de 10 por ciento en un lapso de 50 años. Para este espectro deben evaluarse los parámetros 

Aa, Av, T0, TC y TL que mejor se ajusten a las formas espectrales propuestas por este reglamento en la 

sección A.2.6. Al igual que lo señalado en (b), para la metodología considerada en (c), esta parte del 

estudio debe incorporar interpretaciones científicas apropiadas, incluyendo las incertidumbres en los 

modelos y los valores de los parámetros para las fuentes sismogénicas y los movimientos sísmicos. El 

estudio debe documentarse en el reporte final. 

(d) Comparación con los valores de Aa y Av del Reglamento — Los valores de aceleración horizontal efectiva 

y velocidad horizontal efectiva convertida en aceleración, obtenidos en (a), (b) o (c) deben compararse 

con los valores de Aa y Av dados en el presente Reglamento en A.2.2. Para efectos del estudio de 

microzonificación sísmica y la reglamentación de la ciudad deben utilizarse los mayores valores de Aa y 

A-29


Av entre los obtenidos en (a), en (b) o en (c), y los dados en A.2.2 para la ciudad. Si se desea utilizar un 

menor valor que el dado en A.2.2 debe obtenerse una autorización especial de la Comisión Asesora 

Permanente del Régimen de Construcciones Sismo Resistentes, creada por medio de la Ley 400 de 1997 

y adscrita al Ministerio de Ambiente, Vivienda y Desarrollo Territorial, por medio de una solicitud al 

respecto debidamente sustentada. Igual autorización debe obtenerse de la Comisión Asesora si se desea 

utilizar un valor de T0 mayor o valores de TC y TL menores que los dados en A.2.6.1.3, A.2.6.1.1 y 

A.2.6.1.2 respectivamente. 

(e) Definición de familias de acelerogramas — En consistencia con lo indicado en A.2.7, debe determinarse 

un número plural de acelerogramas que sean representativos de movimientos sísmicos, en roca, 

descriptivos de lo que se pueda presentar en suelo firme (roca) en la ciudad o en la roca subyacente bajo 

ella. El número de acelerogramas no debe ser menor de tres por cada tipo de fuente sísmica 

representativa de la amenaza y deben ser compatibles con las condiciones que afecten su contenido 

frecuencial, entorno tectónico, distancia epicentral, tipo de fuente sismogénica que los genera y niveles 

de aceleración y velocidad máxima horizontal que representan según lo estudiado para el caso en 

particular. Estos acelerogramas pueden ser escalados ya sea en aceleración o en velocidad con base en 

estudios de atenuación o amplificación cuando correspondan a registros tomados a distancias 

epicentrales sensiblemente diferentes. 

A.2.9.3.5 — Estudios geotécnicos — Con base en información de estudios geotécnicos existentes y 

sondeos realizados especialmente para el estudio de microzonificación sísmica, debe determinarse lo 

siguiente: 

(a) Identificación y estudio de aspectos geotécnicos y geológicos locales en diferentes lugares de la ciudad, 

referentes a la posición y espesores de la estratificación dominante, la profundidad de la roca de base, y 

la localización del nivel freático. 

(b) Definición de las propiedades del suelo en la profundidad de los perfiles desde el punto de vista de 

ingeniería, tales como: peso específico, contenido de agua humedad, resistencia al corte, 

comportamiento bajo cargas cíclicas a través del módulo dinámico de cortante, valores de la capacidad 

de amortiguamiento histerético. Estas propiedades deben establecerse utilizando mediciones en el sitio, o 

ensayos de laboratorio sobre muestras inalteradas obtenidas de los sondeos, según sea el caso. El 

estudio de clasificación y características de los suelos debe identificar la presencia de suelos granulares 

saturados y poco compactos, con el fin de establecer la susceptibilidad a la licuación. 

(c) Determinación de las velocidades de las ondas P y S, utilizando correlaciones o por medio de 

procedimientos de medición en el sitio (métodos geofísicos de propagación de ondas tales como técnicas 

de cross-hole o down-hole, entre otros). 

(d) En zonas con contenido apreciable de cantos rodados deben obtenerse columnas estratigráficas 

completas que incluyan las porciones representadas por el suelo y las rocas. No es aceptable en estos 

casos limitarse a reportar la porción de suelo ni basar los estudios de amplificación de onda solo sobre 

esta porción de la columna estratigráfica. 

(e) Los sondeos de los estudios de microzonificación deben alcanzar, como mínimo, la profundidad de 30 m, 

o llegar a roca. 

(f) Con base en lo anterior se debe establecer una primera aproximación a una zonificación geotécnica para 

evaluación de la respuesta sísmica, la cual incluya sectores de perfiles homogéneos por estratigrafía y 

espesores, los cuales son la base del mapa de zonificación de respuesta o microzonificación sísmica. 

A.2.9.3.6 — Estudios de amplificación de onda, zonificación, y obtención de movimientos sísmicos de 

diseño en superficie — Con base en información obtenida y definida en los pasos anteriores, debe 

determinarse lo siguiente: 

(a) Análisis de la respuesta dinámica del subsuelo, empleando en principio la propagación ondulatoria 

unidimensional, bidimensional o tridimensional, pero soportada por los estudios geotécnicos anotados, en 

un numero plural de lugares dentro de la ciudad donde haya perfiles de suelo y propiedades mecánicas 

del mismo que se consideren representativas de la zona circundante. 

(b) Definición de unas curvas promedio de transferencia de la señal sísmica por los estratos de suelo 

localizados entre roca y la superficie, las cuales permitan definir las variaciones, de amplificación o 

deamplificación, de las ondas sísmicas para los diferentes períodos de vibración de interés. El resultado 

de estas curvas promedio de transferencia debe corresponder a las amplificaciones obtenidas para los 

diferentes acelerogramas y aunque se utilice una gama de propiedades de los suelos, en este caso la 

amplificación también se evaluará en el promedio de la respuesta para los diferentes acelerogramas y las 

diferentes propiedades de los suelos. 

(c) Estudio de los efectos de amplificación generados por accidentes topográficos como pueden ser las 

laderas y colinas aisladas. 

A-30


(d) En zonas de ladera, debe establecerse la amenaza potencial de movimientos de masa iniciados por el 

sismo (debe consultarse A.2.4.1.1). 

(e) De estos estudios de amplificación de onda se deben deducir los correspondientes espectros que 

incluyan la amplificación local para que, mediante un análisis cualitativo apropiado, se puedan establecer 

factores de amplificación dominantes del subsuelo para las estratigrafías identificadas. 

(f) Cuando en una zona del espectro en superficie dominen las particularidades de los movimientos sísmicos 

provenientes de una fuente sismogénica y en otra zona del espectro los de otra fuente sismogénica, los 

resultados deben presentarse independientemente Cuando un espectro de respuesta contenga dos 

puntos máximos, para intervalos de periodos diferentes, debido uno de ellos a respuesta a señales de 

fuentes cercanas y el otro, en caso de suelos blandos, a la respuesta de ellos ante señales de sismos 

lejanos, ambos máximos deben conservarse sin tratar de generar una envolvente que los cubra. 

(g) Síntesis de los resultados mediante la agrupación en zonas cuyas características sean similares, a las 

cuales se les pueda aplicar los valores de amplificación promedio deducidos, estableciendo coeficientes 

de sitio Fa y Fv, tal como se definen en A.2.4. En esta síntesis de los resultados, se presentará mediante 

el establecimiento de zonas menores, las cuales conforman la microzonificación sísmica, cuya respuesta 

dinámica sea sensiblemente similar. Debe ejercerse el mayor criterio en la selección de las dimensiones 

de las microzonas, incluyendo el estudio de los efectos de amplificación generados por accidentes 

topográficos como pueden ser las laderas y colinas aisladas. Alternativamente a definir microzonas 

sísmicas, se pueden definir los espectros de respuesta en una malla de puntos lo suficientemente densa 

que para efectos prácticos pueda considerarse como una definición continua del espectro de respuesta, 

dentro de la cual se interpolará el espectro correspondiente al sitio particular de una edificación bajo 

estudio. Alternativamente a la determinación explícita de coeficientes de sitio Fa y Fv los efectos de 

amplificación o deamplificación del sitio pueden quedar representados en espectros de amenaza 

uniforme en superficie. Este último caso puede utilizarse en sitios donde las condiciones locales generen 

espectros de amenaza en superficie que no puedan ajustarse a las formas de amplificación espectral 

según A.2.6 y asociadas a los factores Fa y Fv . 

(h) En lo posible, comprobación experimental local de los resultados mediante estudios de respuesta de 

vibración ambiental, con el fin de establecer la concordancia entre los resultados experimentales y los 

factores de amplificación obtenidos en (g) para en caso de intensidades muy bajas. 

(i) En caso que sea aplicable, definición de los criterios a emplear en las zonas de transición entre un tipo de 

comportamiento del suelo y otro. 

(j) Definición de los criterios a emplear cuando se realicen estudios sísmicos de sitio particulares, según 

A.2.10, para una edificación en particular, cuyos valores mínimos exigidos en el diseño de la edificación 

deben ser los que se obtendrían al aplicar la presente versión del Reglamento sin la existencia de la 

microzonificación sísmica. 

A.2.9.3.7 — Aprobación del estudio de microzonificación — Para que el estudio de microzonificación 

sísmica pueda ser exigido en la obtención de licencias de construcción de edificaciones, tal como las definen 

las Leyes 388 y 400 de 1997, los resultados de los estudios cuyo alcance se define aquí deben cumplir las 

siguientes condiciones: 

(a) Que se cumplan todos los requisitos exigidos por las Leyes 388 y 400 de 1997 al respecto. 

(b) Que haya un concepto de la Comisión Asesora Permanente del Régimen de Construcciones Sismo 

Resistentes, creada por medio de la Ley 400 de 1997 y adscrita al Ministerio de Ambiente, Vivienda y 

Desarrollo Territorial por medio del cual la Comisión indique que el estudio y sus resultados en su 

totalidad se ajustan a los requisitos de la presente versión del Reglamento. 

(c) Que se haya consultado a los ingenieros estructurales de la región facultados para presentar diseños 

estructurales, según la Ley 400 de 1997 y sus decretos reglamentarios, canalizando sus observaciones a 

través de las organizaciones gremiales que los representan en la Comisión Asesora Permanente del 

Régimen de Construcciones Sismo Resistentes, a saber: la Sociedad Colombiana de Ingenieros (SCI), la 

Asociación Colombiana de Ingeniería Sísmica (AIS) y la Asociación Colombiana de Ingeniería Estructural 

(ACIES), por medio de documentos presentados a la Comisión Asesora Permanente del Régimen de 

Construcciones Sismo Resistentes donde (1) se indique de forma taxativa que no consideran 

inconveniente la adopción de los resultados del estudio de microzonificación sísmica para efectos de 

obtener licencias de construcción para edificaciones en la ciudad objeto del estudio de microzonificación 

sísmica, o (2) queden consignadas las observaciones, debidamente sustentadas, que haya cuando lo 

consideren inconveniente, de manera que la Comisión cuente con estos conceptos al realizar sus análisis 

para emitir el concepto respectivo . 

(d) Que la ciudad objeto de la microzonificación sísmica presente y obtenga aprobación ante la Comisión 

Asesora Permanente del Régimen de Construcciones Sismo Resistentes y el Ingeominas de un plan de 

instalación, operación y mantenimiento de una red de acelerógrafos de movimientos fuertes que cubra las 

zonas definidas en la microzonificación sísmica y el compromiso formal de mantener lo equipos, hacer de 

A-31


dominio público los registros obtenidos, e interpretar a la luz de la microzonificación sísmica propuesta los 

registros obtenidos, y además actualizar, en un plazo prudencial, los requisitos de la microzonificación 

sísmica con base en los registros obtenidos, cumpliendo los mismos trámites enunciados aquí. 

A.2.9.4 — EMPLEO DEL COEFICIENTE DE DISIPACIÓN DE ENERGÍA, R — Cuando en el estudio de 

microzonificación sísmica se propongan espectros que tiendan a la aceleración del terreno cuando el período de 

vibración tiende a cero, el coeficiente de disipación de energía, RC, a emplear en el diseño de la estructura cuando se 

utiliza este tipo de espectros, tiene un valor variable en la zona de períodos cortos, iniciando en el valor prescrito en el 

Capítulo A.3, R (R = φa φp φr R0), para un período igual a T0 y tendiendo a la unidad cuando el período tiende a cero, 

como muestra la Figura A.2.9-1. El valor de RC está descrito por la ecuación A.2.9-1: 

R 

C 

T 

= ( R − 1) 

+ 1 ≤ R 

(A.2.9-1) 

T 

Sa 

(g) 

R 

C 

R 

1 

T 0 

0 

TC 

T L 

T (s) 

Espectro de la Norma - Capítulo A.2 Espectro de la microzonificación 

R 

Sa 

(g) 

0 

T (s) 

0 T0 

T (s) 

Variación de R para el espectro de la Norma del Capítulo A.2 Variación de R para el espectro de la microzonificación 

Figura A.2.9-1 — Variación del coeficiente de disipación de energía R 

A.2.9.5 — ARMONIZACIÓN DE LOS ESTUDIOS DE MICROZONIFICACIÓN SÍSMICA CON ESTA VERSIÓN DEL 

REGLAMENTO — Los estudios de microzonificación sísmica aprobados por la autoridad competente antes de la 

expedición de la presente versión del Reglamento, deben armonizarse con respecto a los requisitos contenidos en la 

presente versión del Reglamento. Para el efecto, estas autoridades tienen un plazo de seis meses contados a partir 

de la expedición del presente Reglamento para presentar ante la Comisión Asesora Permanente del Régimen de 

Construcciones Sismo Resistentes, creada por medio de la Ley 400 de 1997 y adscrita al Ministerio de Ambiente, 

Vivienda y Desarrollo Territorial, la evaluación asociada con esta armonización y otros seis meses para la 

implementación de los ajustes que sean del caso. 

La evaluación señalará en que medida con el estudio de microzonificación realizado en su oportunidad se cubre el 

alcance descrito en A.2.9.3, y en que medida antes del estudio de amplificación de onda se tienen asociados 

espectros que no cubran suficientemente lo requerido en el literal (d) del numeral A.2.9.3. En tales casos se deberá 

señalar cual es el efecto de las falencias que se tengan en el estudio disponible, así como un planteamiento de cómo 

superarlas en la segunda parte del proceso de armonización que en tal caso deberá realizarse. 

Una vez validada la armonización, la Comisión expedirá una resolución indicando que los resultados de esta 

modificación están en todo de acuerdo con lo contenido en la presente versión del Reglamento. Por otro lado, una vez 

vencido el plazo para armonizar los estudios, ya sea cuando se ha cumplido el primer plazo de seis meses señalado 

sin que el municipio haya producido la evaluación, o en caso de haberla realizado, de cumplirse los segundos seis 

C 

R 

1 

A-32 

T 0 

TC 

T L 

T (s)


meses sin que se haya propuesto la implementación que sea del caso, hasta tanto no se cuente con la resolución de 

aprobación expedida por parte de la Comisión, las Curadurías o las autoridades encargadas de expedir las licencias 

de construcción se abstendrán de exigir el cumplimiento de los estudios de microzonificación sísmica realizados antes 

de la vigencia de la presente versión del Reglamento para licencias de construcción que se soliciten y expidan a la luz 

de la presente versión del Reglamento, requiriéndose mientras tanto el cumplimiento de al menos las secciones A.2.4 

y A.2.6 del presente Reglamento. 

A.2.10 — ESTUDIOS SÍSMICOS PARTICULARES DE SITIO 

A.2.10.1 — PROPÓSITO — Se prevén los siguientes casos de utilización de estudios sísmicos particulares de sitio 

cuyo alcance se define en A.2.10.2: 

A.2.10.1.1 — En todos los casos de perfil de suelo tipo F, según A.2.4, el ingeniero geotecnista responsable 

del estudio geotécnico de la edificación debe definir los efectos locales particulares para el lugar donde se 

encuentra localizada la edificación (véase la tabla A.2.10-1). 

A.2.10.1.2 — En edificaciones cuya altura, grupo de uso, tamaño, o características especiales lo ameriten a 

juicio del ingeniero geotecnista responsable, del diseñador estructural, o del propietario. 

A.2.10.1.3 — Cuando se considere que lo efectos de sitio descritos a través de los requisitos de A.2.4 o de un 

estudio de microzonificación sísmica vigente no son representativos de la situación en el lugar. 

Tabla A.2.10-1 — Casos en los cuales se requiere estudio sísmico particular de sitio 

Perfil de suelo tipo Subtipo de perfil Descripción del perfil 

Suelos vulnerables a la falla o colapso causado por 

F1 

la excitación sísmica, tales como: suelos licuables, 

arcillas sensitivas, suelos dispersivos o débilmente 

cementados, etc. 

F 

F2 

Turba y arcillas orgánicas y muy orgánicas (H > 3 

m para turba o arcillas orgánicas y muy orgánicas) 

F3 

Arcillas de muy alta plasticidad (H > 7.5 m con 

Índice de Plasticidad IP > 75) 

F4 

Perfiles de gran espesor de arcillas de rigidez 

mediana a blanda (H > 36 m) 

A.2.10.2 — ALCANCE Y METODOLOGÍA — El alcance del estudio sísmico particular de sitio debe cubrir, como 

mínimo, los siguientes temas, los cuales deben consignarse en un informe detallado en el cual se describan las 

labores realizadas, los resultados de estas labores y las fuentes de información provenientes de terceros: 

A.2.10.2.1 — Entorno geológico y tectónico, sismología regional, y fuentes sismogénicas — Cuando no 

se realice un estudio con alcance equivalente al que se exige en A.2.9.3.1, A.2.9.3.2 y A.2.9.3.3, se permite la 

utilización de estudios realizados por terceros, que hayan sido publicados y que sean de aceptación general 

dentro de los especialistas que conozcan sobre estos aspectos en la región. Cuando exista una 

microzonificación sísmica vigente deben utilizarse los resultados de las fases del estudio de microzonificación 

sísmica descritas en A.2.9.3.1, A.2.9.3.2 y A.2.9.3.3. 

A.2.10.2.2 — Espectro de Aceleración de diseño en roca y familias de acelerogramas a utilizar — Para 

efectos de definir el espectro de aceleración a utilizar en roca puede utilizarse el indicado en A.2.6 con los 

valores indicados en A.2.2 para la ciudad, o puede realizarse un estudio con el alcance indicado en A.2.9.3.4 

y teniendo en cuenta que la utilización de aceleraciones espectrales menores de las dadas en A.2.6 requiere 

una autorización especial de la Comisión Asesora Permanente del Régimen de Construcciones Sismo 

Resistentes, creada por medio de la Ley 400 de 1997 y adscrita al Ministerio de Ambiente, Vivienda y 

Desarrollo Territorial por medio de una solicitud al respecto debidamente sustentada. Cuando exista una 

microzonificación sísmica vigente deben utilizarse los resultados de la fase del estudio de microzonificación 

sísmica descrita en A.2.9.3.4. 

A.2.10.2.3 — Exploración geotécnica adicional a la requerida para el diseño de la cimentación — 

Adicionalmente a la exploración geotécnica requerida por el Título H del Reglamento para la edificación en 

A-33


particular con el fin de determinar el tipo de cimentación y los parámetros de diseño de la misma, el alcance 

de la exploración geotécnica debe incluir los siguientes aspectos para efectos del estudio sísmico particular 

de sitio: 

(a) Realización de al menos un sondeo hasta roca o hasta un material que presente una velocidad de la 

onda de cortante sensiblemente mayor que la de los materiales localizados sobre él y se presente un 

contraste de velocidad de onda de cortante que permita inferir que por encima de este estrato del perfil se 

presenta la amplificación de las ondas sísmicas. En caso que dicha profundidad hasta la roca o hasta un 

material que presente una velocidad de la onda de cortante sensiblemente mayor que la de los materiales 

localizados sobre él supere los 50 m, se podrá limitar la exploración hasta dicha profundidad en la medida 

que se pueda complementar la información del sondeo por métodos geofísicos y/o por estudios 

regionales que provean la información asociada a los estratos bajo dicho nivel. 

(b) Definición de las propiedades del suelo en la profundidad del perfil desde el punto de vista de ingeniería, 

tales como: peso específico, contenido de humedad, resistencia al corte, comportamiento bajo cargas 

cíclicas a través del módulo dinámico de cortante y valores de la capacidad de amortiguamiento 

histerético. Estas propiedades deben establecerse utilizando, según sea el caso aplicable, mediciones en 

el sitio, o ensayos de laboratorio sobre muestras inalteradas obtenidas del sondeo o los sondeos si se 

realizó más de uno. El estudio de clasificación y características de los suelos debe identificar la presencia 

de suelos granulares saturados y poco compactos, con el fin de establecer la susceptibilidad a la 

licuación. Para el caso de las curvas de degradación de la rigidez o variación del amortiguamiento con la 

deformación, de no ser posible obtenerlas de manera confiable en laboratorio, se podrá acudir a 

relaciones reconocidas en la literatura técnica nacional y/o internacional en las que se tenga en cuenta, 

entre otros parámetros, el tipo de suelos y su estado de esfuerzos y deformaciones.. 

(c) Determinación de las velocidades de las ondas P y S, utilizando correlaciones o por medio de 

procedimientos de medición en el sitio (métodos geofísicos de propagación de ondas tales como técnicas 

de cross-hole o down-hole, entre otros). 

(d) Identificación del nivel freático y la posibilidad de existencia de acuíferos enmarcados dentro de suelos de 

menor permeabilidad. La medición del nivel freático debe realizarse de forma tal que se garantice que no 

corresponde a niveles falsos de la tabla de agua causados por las mismas operaciones de exploración. 

Debe estudiarse la posibilidad de colocar al menos un piezómetro en el lugar y establecer un programa 

de lecturas con una periodicidad adecuada. 

(e) En zonas con contenido apreciable de cantos rodados debe obtenerse una columna estratigráfica 

completa que incluya las porciones representadas por el suelo y las rocas. No es aceptable en estos 

casos limitarse a reportar la porción de suelo ni basar los estudios de amplificación de onda solo sobre 

esta porción de la columna estratigráfica. 

A.2.10.2.4 — Estudio de amplificación de onda y obtención de los movimientos sísmicos de diseño en 

superficie — Con base en información obtenida y definida en los pasos anteriores, debe determinarse lo 

siguiente: 

(a) Análisis de la respuesta dinámica del subsuelo, empleando en principio la propagación ondulatoria 

unidimensional, bidimensional o tridimensional, pero soportada por los estudios geotécnicos anotados. 

(b) Definición de una curva promedio de transferencia de la señal sísmica por los estratos de suelo 

localizados entre roca y la superficie, la cual permita definir las variaciones, de amplificación o 

deamplificación, de las ondas sísmicas para los diferentes períodos de vibración de interés. El resultado 

de esta curva promedio de transferencia debe corresponder a las amplificaciones obtenidas para los 

diferentes acelerogramas, considerando, de ser el caso, las incertidumbres en las propiedades 

mecánicas de los depósitos de los suelos subyacentes a la edificación. Se utilizará la media de las 

respuestas calculadas para los diferentes acelerogramas y valores que representan la variación en las 

propiedades de los suelos. Dentro del estudio no se deben incluir aquellos estratos de suelo que se 

retiren debido a la construcción de sótanos en la edificación y debe incluir los estratos de suelo que 

realmente existan una vez construida la edificación. 

(c) Determinación, con base en los valores de amplificación promedio deducidos del espectro en superficie 

para el lugar de interés según A.2.10.2.2, el cual se empleará en el diseño considerando el conjunto de 

sus ordenadas espectrales. 

(d) La zona del espectro propuesto en superficie correspondiente a los valores del período fundamental de la 

edificación en las dos direcciones de análisis en planta tomada desde el menor valor del período 

fundamental de la edificación y 1.4 veces el mayor valor del período fundamental de la edificación debe 

estudiarse en mayor detalle. 

(e) La superficie, para efectos de la definición de los movimientos sísmicos de diseño propuestos en el 

estudio sísmico particular de sitio debe corresponder a la base de la edificación tal como se define en el 

presente Título A del Reglamento. 

A-34


A.2.10.2.5 — Si estos efectos locales particulares se definen utilizando un espectro de diseño, éste debe 

calcularse para un coeficiente de amortiguamiento estructural igual a 5 por ciento del crítico. Si se definen por 

medio de familias de acelerogramas, deben cumplirse, además, los requisitos dados en A.2.7. 

A.2.10.3 — UTILIZACIÓN DE LOS RESULTADOS — Los estudios sísmicos particulares de sitio hacen parte de los 

estudios geotécnicos que deben presentarse para la obtención de la licencia de construcción de la edificación como 

se indica en A.1.3.2 y deben ser aprobados por los curadores urbanos o, en su defecto, las autoridades municipales 

encargadas de expedir las licencias de construcción, de acuerdo con lo establecido en la Ley 388 de 1997 y sus 

decretos reglamentarios para la presentación, revisión y aprobación de estudios geotécnicos cuando estos hacen 

parte de la documentación que se debe allegar para obtener la licencia de construcción. 

A.2.11 — NORMAS TÉCNICAS MENCIONADAS EN ESTE CAPÍTULO 

En este Capítulo se utilizan las siguientes normas técnicas NTC expedidas por Icontec y en su defecto las expedidas 

por la Sociedad Americana de Ensayos y Materiales – ASTM, las cuales hacen parte del presente Reglamento: 

NTC 1495 – Suelos. Ensayo para determinar el contenido de humedad de suelos y rocas, con base en la masa 

(ASTM D 2166 – Standard Test Method for Laboratory Determination of Water (Moisture) Content of Soil and 

Rock by Mass) 

NTC 1527 – Suelos. Método de ensayo para determinar la resistencia a la compresión incofinada de suelos cohesivos 

(ASTM D 2166 – Standard Test Method for Unconfined Compressive Strength of Cohesive Soil) 

NTC 2041 – Suelos. Determinación de la resistencia a la compresión triaxial no consolidada no drenada en suelos 

cohesivos. (ASTM D 2850 Standard Test Method for Unconsolidated-Undrained Triaxial Compression Test on 

Cohesive Soils) 

ASTM D 1586 – Standard Test Method for Penetration Test and Split-barrel Sampling of Soils 

ASTM D 4318 Standard Test Methods for Liquid Limit, Plastic Limit, and Plasticity Index of Soils 

A-35 

█

Título A2 - Sociedad Colombiana de Geotecnia

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