Correasindustriales

CORREAS INDUSTRIALES
CÁLCULO Y SELECCiÓN
ALVARO MENDOZA G.
FREDDY ROMANO G.
UNIVERSIDAD
~lA NACIONAL
DE COLOMBIA
SEDE BOGOTÁ
FACULTAD DE INGENIERíA
DEPARTAMENTO DE INGENIElÚA
MECÁNICA Y MECATRONlCA

CORREAS INDUSTRIALES
CÁLCULO Y SELECCiÓN
CATALOGO
ALVARO MENDOZA G.
FREDDY ROMANO G.
UNIVERSIDAD
~~NACIONAL
DE COLOMBIA 1
SEDE BOGOTÁ
FACULTAD DE INGENlERtA
DEPARTAMENTO DE INGENIEIÚA MECÁNICA Y MECATR6NICA

INDICE
Introducción
Secciones
Longitud
Medición de las correas
Normas para la formación de mandos
Dimensiones de las poJeas
Método de cálculo de una transmisión
Procedimiento de cálculo
Ejemplo de cálculo
Transmisiones con poleas planas y acanaladas combinadas
Transmisiones semicruzadas
Montaje de las correas y carrera del tensor
Elección de la sección
TABLAS
1. Dimensiones de sección para correa trapezoidal.
2. Sobredimensiones de longitud para correas trapezoidales.
3. Diámetro primitivo de la polea y tensión de medición según sección de
correa.
4. Diferencia máxima entre módulos en función de la longitud de correa.
5. Dimensiones de las poleas.
6. Sobredimensión de longitud para transmisiones con poleas planas y
acanaladas combinadas.
7. Desplazamiento del plano vertical de la correa respecto a
la distancia entre ejes para transmisiones semicruzadas.
8. Desplazamiento mínimo para el montaje y tensión de la correa.
9. Capacidad de Potencia de la correa
10. Coeficiente de corrección de la potencia.
11. Longitud primitiva nominal.
12. Factor de corrección en funCión de la longitud.
13. Factor de corrección del arco de contacto.
1
1
1
2
2
3
3
4
7
9
10
12
14
1
2
2
2
3
10
11
12
15/20
21
22/24
25
26

Cálculo de Correas Trapezoidales AM - FR
CÁLCULO DE CORREAS INDUSTRIALES
INTRODUCCIÓN
El objetivo de este documento es facilitar a los profesionales y técnicos la información
necesaria para proyectar transmisiones con correas trapezoidales, así como determinar
causas de bajos rendimientos en transmisiones existentes.
Los datos contenidos permiten la elección de la correa adecuada para cada caso
específico, con lo que el usuario obtendrá el máximo rendimiento económico de su
inversión.
SECCIONES
Las correas trapezoidales para uso industrial se fabrican en secciones normalizadas
que se indican a continuación:
._. _ •••••• _ •• " _. 'H
: Sección i a .J ._.~ J
___ -'_[m~J [pulg] IJmm]J Jp~~g]J
1
__ ~_.-J_~-.J--.9..3~!-1 __ 6_J q,~36 j
__
A_..J. __..!..3 J O.:?l?J _ ~__
J _Q-=--3!~_
J
_~
j __
.!?_.--i_-º.~69J__~_1
. .J .0.433 j
__e .-! __22 i _Q.866. 1.. _ .1~_ j -º.5_5~ .1
j ~ __ L .
.2~ .1
_1.:2~OJ. )~_J 0-?4~_ J
E 38 1 !.4.~6 j _25...J_.Q:984_'
TABLA No. 1. Dimensiones de sección para correa trapezoidal.
Según Normas IRAM 113 113 RMA.
LONGITUD
Se llama longitud primitiva de una correa trapezoidal, a la longitud media en
correspondencia con su diámetro primitivo. Diámetro primitivo es aquel en que la
velocidad de la correa y la velocidad de la polea acanalada teóricamente son iguales.
La longitud primitiva nominal de las correas se obtiene de la Tabla No.U (Pág. 22 a
24).
Para lograr la longitud nominal 'externa se debe sumar a la longitud primitiva nominal
el valor X; y para obtener la longitud nominal interna, se debe restar a la longitud
primitiva nominal el valor Xl'
Desarrollo externo = longitud primitiva nominal+ valor X
Desarrollo interno = longitud primitiva nominal- valor Xl
1

Cálculo de CorreasTrapezoIdales AM- FR
o I A ¡ B e I o
.-J _ _...1_ ... __ ___ o •••• ...l
X [mm] 13...1_17. :_~§....! 32_-.1_43.:_ 52 _
?C.l [mm] 251 33 43 1.56; 76 ' 105 1
TABLA No. 2. Sobredimensiones de longitud para correas trapezoidales.
E
MEDICIÓN DE LAS CORREAS
En la Tabla No.3 se dan los valores de los diámetros primitivos de las poleas, y las
tensiones de medición para cada sección.
F
0. !__.
A J __ .
B ! __
e
D
E ¡
TABLA No. 3.
Diámetro primitivo Desarrollo primitivo Tensión (F) de
[mm]: [m_m]_ _ , "-"edición [.!<gL
¡
57.6 __
1 180 ... 19.
95.5 300 20
127.3 400 30
228.8 700 75
318.3 1000 ..... _._,
..._.. 140
~} . _l?OP _ _ _~80_
Diámetro primitivo de la polea y tensión de medición según sección de correa.
Según Norma IRAM 113 110
l
.'.' i
NORMAS PARA LA FORMACIÓN DE MANDOS (GRUPOS DE CORREAS)
Además de la marca y la identificación, las correas tienen impreso un número de dos
cifras, llamado módulo, que se debe considerar cuando se instalen varias correas en
una misma transmisión, y así obtener una correcta distribución de tensión.
En la Tabla No.4 (Pág. 2) se da, en función de la longitud de la correa, la diferencia
máxima admisible entre módulos para la formación de mandos.
Longitud
primitiva
nominal [mm]
Diferencia
máxima
a~~~ible [m~l
TABLA No. 4. Diferencia máxima entre módulos en función de la longitud de correa.
,. De I De
Hasta I 1401 a I 1906 a
1400 1 1905_1 2464
De
2465 a
4013
De
4014 a
6B58
!
De 6859 I Masde I
a 9144 I 9145
..l
1 2 3 4 5 6 7
2

DIMENSIONES DE LAS POLEAS
Las gargantas de las poleas deben ser medidas normalizadas. Para que las correas
tengan un rendimiento adecuado, es necesario mantener las poleas en buen estado; si
están deterioradas, rotas o son ásperas, dañarán las correas.
En la Tabla No.S, se detallan las dimensiones de las poleas para cada sección.
S E
E
___ .. _~~a! pr~fun~as
I i I I
D X I S E: w 1 D ,xi S
•••_, _oO'__ •.. •._ • '0... 00 .,.... _ _ '_oO. _.0__..J .........' ..
_ 1
5~oa' 34° ; 10 ~ 9.~i 2.5 j 12 ¡ 8 I .. _ ¡~..1 .. : .. 1; ... i
> 80 36°;"" I I 1 ! I ¡ i
______ ~ ..
---..J_ ---..J----J__ -----J __ '--l--l
: 66 a I 1 1 ' I I i : ¡
1" 137 ' ~:: :, g:~
112.5 3.2 ¡ 15.9: 9.5! l;~S.16.4 7.1: 19 , 11.1:
-? 137 " __ ---' __ ----J~__I __ ______'
lt;8a I 34° 16.21 I I ! 19 ! I ! I
> 178 I 38° 16.~.l~~'~J
__
~'.~.! 19 12.7 192.1 .o~:3J 9.i ~2'~J 14.3 ¡
178 a '1 ' I
203 34° 23.3 ¡ i I i I 27 i i
2~g5a I ~~: ~~:~ 1
19
.
8
1 5.1 I 25.41
17
.
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¡ ~~:~ I 27.61
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8
i 31.7! 20,6.
0'00'_> ;305 J__ . l .J __ . ~o _J J ..J I
1
305 a I I I ¡
330 34° 32! 38.4 I í i
::1!~:t ~~: ~~~ 1
267
1 7.6 365 i 22.2i ~~~ I37T8.2 44.4 i 27
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l~~~
¡o_~~ 10'2oL~4:~L 28,6.1 4~/144·~_L2~.~ 52.4 ;._3~~J
TABLA No. 5. Dimensiones de las poleas.
Diá~etro pri~itivo [m":'ll
Ang.
Rango 1 de . W
ranura 1
Ranuras normales
Mrnlmo I
recomendado
_ .•. .. ..1
I
iI
E i
I
!
o 60
A
í-------
, !
BI)
75
137
C 229
D 330
533
MÉTODO PARA CÁLCULO DE UNA TRANSMISIÓN
Para el correcto dimensionamiento de una transmisión de correas trapezoidales Pirelli,
es indispensable conocer:
a. Potencia a transmitir y características del equipo impulsor.
b. Tipo de máquina conducida.
3

Cálculo de Correas Trapezoidales AH.. FR
c. Revoluciones por minuto de la polea menor.
d. Revoluciones por minuto de la polea mayor.
e. Diámetro de las poleas
f. Condiciones y tiempo de trabajo diarios (frecuencia de carga).
PROCEDIMIENTO DE CÁLCULO
La potencia (P) transmitida por correa, que se señala en la tabla de prestaciones para
cada sección (Tabla No.9 - Pág. 15 a 20), esta calculada para la hipótesis de una carga
constante y arco de contacto de 1800
• De no verificarse en la práctica esta condición,
es necesario considerar factores de corrección.
1. Coeficientes de corrección de potencia
Este coeficiente considera los siguientes factores: tipo de motor - máquina conducida
- horas de servicio.
Pc : Potencia corregida.
P : Potencia a transmitir.
Fcp : Factor de corrección de la potencia (Tabla No.l0 - Pág. 21)
2. Sección de la correa
La sección de la correa se determina mediante la Figura No.s de la página 14 en
función de la potencia a transmitir corregida, y las revoluciones por minuto de la polea
menor; en el cruce de estos valores se recomendará el tipo de sección de correa a
utilizar. Es importante determinar mediante la tabla S (Pág.3), el diámetro [en mm]
recomendado para la polea conductora.
3. Relación de transmisión
Se calcula de la siguiente manera:
. N D
1=-=.:-
n d
i : Relación de transmisión.
N: Revoluciones por minuto de la polea menor.
n: Revoluciones por minuto de la polea mayor.
D: Diámetro de la polea mayor.
d: Diámetro de la polea menor.
4. Elección de los diámetros primitivos de las poleas
Diámetro primitivo, polea menor: Ver Tabla No.S (Pág.3), conociendo el diámetro
primitivo de la polea menor (d) se obtiene el diámetro primitivo de la polea mayor con
la ecuación siguiente:
D=i·d
4

Si estuviera fijado el diámetro primitivo de la polea mayor (D), el diámetro de la polea
menor se obtiene con la ecuación:
d=D
i
En este caso se debe verificar que el diámetro primitivo de la polea menor (d) no esté
por debajo de lo aconsejado en la Tabla No.5 (Pág.3).
5. Distancia entre ejes
Cuando la distancia entre ejes (c) no está establecida, se puede determinar con el
siguiente criterio:
Para i (relación de transmisión) comprendido entre 1 y 3
(i + 1).d d
c~ +
2
para
i~3
c~D
6. Longitud primitiva de la correa
la longitud primitiva (l) de la correa se determina con:
(D dY
L=2c+1.57(D+d)+ -
4c
En la Tabla No.ll (Pág. 22 a 24) se elige la longitud primitiva nominall de la cnrrea
más próxima al valor calculado.
7. Factor de corrección en función de la longitud de la correa
Siendo la frecuencia con que flexiona la correa sobre las poleas inversamente
proporcional a su longitud, se debe establecer un factor de corrección del largo de
correa (Fce) que compense la capacidad de potencia que puede transmitir la correa. El
factor de corrección por longitud (Fec = 1), se obtiene en los desarrollos 055, A68,
890, C144, D240, E285; de manera que todo largo superior a los indicados para cada
sección, aumentará la capacidad de potencia de la correa y será Fce > 1, y por
contraposición los largos inferiores, que disminuirán la prestación, tendrán Fec < 1.
Para determinar el factor de corrección de largo de correa (Fec) ver Tabla No.12 (Pág.
25).
1 Interprétese de igual forma: longitud primitiva nominal, longitud normalizada o longitud standard.
5

Cálculo de CorreasTrapezoidales AM• FR
8. Determinación del arco de contacto
El arco de contacto (a) de la correa sobre la polea menor se determina con la siguiente
ecuación:
aO = 180-57 (D-d)
e
9. Factor de corrección del arco de contacto
Con un arco de contacto de 1800
sobre la polea menor se obtiene la capacidad de
potencia óptima de la correa; en la práctica, éste es normalmente menor y afecta la
vida útil de la correa. Para mantener un correcto nivel de capacidad de potencia, ésta
se debe disminuir multiplicándola por un factor de corrección del arco de contacto
(fCa) menor que 1, según Tabla NO.13 (Pág. 26).
10. Velocidad de la correa
La velocidad tangencial, expresada en metros por segundo, se obtiene de la siguiente
relación:
1f·d·N
V =-_. --
/ 60 ·1000
d: diámetro de la polea conductora [mm]
N: Revoluciones por minuto [RPM]
la velocidad tangencial de la correa no debe sobrepasar los 30 mis; en caso de ser
necesarias velocidades superiores se deberán usar poleas especiales.
11. Capacidad de potencia de la correa
La Capacidad de potencia de la correa (Pb) en HP por correa para arco de contacto de
180°, se obtiene de la Tabla No.9 (Pág. 15 a 20). Además se debe agregar una
capacidad de potencia adicional por relación de transmisión, la cual figura en la misma
tabla.
Pbk = Pb + Capacidad adicional por relación de transmisión
12. Potencia efectiva por correa
Se obtiene con la ecuación:
6

13. Cantidad de correas
e 'd d d Potencia corregida total a transmitirse Pe(s / Punto 1) p. Fu
antl a e correas = = = __ ~o.!....-_
Potencia total efectiva por correa p. (s / Punto 12) Pbk• Fee Fea
En los casos en que resulte un número con fracción, se debe adoptar el entero
inmediato superior. Un pequeño exceso aumenta la duración de las correas en forma
que compensa con creces el mayor gasto de instalación y mantenimiento. Por el
contrario, la reducción del número de correas disminuye fuertemente su vida útil y es
por lo tanto técnica y económicamente desaconsejable. Para dar una idea de la forma
en que influye la variable "cantidad de correas" sobre la duración del mando, incluimos
el gráfico siguiente:
so
Our"ci6n
de la auna (%)
200
150
100 ----
12 11 10 9 8 7 6 N' de correas
-17% -9% O'llo +11% +25% +43°'" +67% lnetemento HP/corTea
Figura No.l. Duración de la correa Vs. Número de correas •
•
:. Ejemplo de Calculo
Datos:
• Máquina conducida:
Bomba centrífuga.
Horas de trabajo: 24 por día.
Revoluciones por minuto: 600.
Diámetro polea menor: 137 mm (según Tabla No.S)
7

• Máquina conductora:
Motor eléctrico: torque nominal, 10 HP
Revoluciones por minuto: 1160
Diámetro de la polea: a determinar.
Distancia entre ejes: 450 mm
• Condición de funcionamiento: normal.
1. Determinar de la potencia corregida:
P =lOHP
Fa = 1.2
Pe = P . Fep :. Pe = 10 . 1.2 = 12HP
2. Determinar la sección de la correa según Figura No.5, conociendo Pe Y las RPM
de la polea menor. Para el caso corresponde adoptar la sección "B".
3. Relación de transmisión:
i = N = 1160 = 1.933
n 600
4. Elección de los diámetros primitivos de las poleas:
d=137mm
D = i· d = (1.933)' (137)= 265 mm
5. Verificar si la distancia entre centros es correcta:
Para i = 1.933 mm
(i + 1).d d
c~ +
2
c ~ (1.933 + 1)'137 + 137 = 338
2
Es correcta¡ pues e = 450, Y 450 > 338
6. Longitud primitiva de la correa:
(D dY
L=2.c+1.57(D+d)+ -
4·c
L = (2·450)+ 1.57(265 + 137)+ (265 -137Y = 1540.42 mm
4·450
Según la Tabla No. 11 (Pág. 22 a 24) corresponde a la correa sección "B" No. 59
7. Determinar el factor de corrección en función de la longitud de la correa según
la Tabla No. 12.
Para la correa B59 corresponde Fce = 0.92
8

Cálculo de Correas Trapezoidales AM • FR
8. Determinar el arco de contacto en grados:
a = 180 _ 57(D-d)
e
a = 180 _ 57(265 ~ 1}~}= 163.80
450
9. Determinar el factor de corrección en función del arco de contacto.
Según la Tabla No. 13 (Pág. 26), para 1640
corresponde Fea = 0.96
10. Determinar la velocidad tangencial de la correa:
V = !!-__
d . N_
I 60xl000
V =Jl".13!.~!J60=8.32n:
I 60000 s
11. Determinar la capacidad de potencia en HP por correa para arco de contacto de
1800
más adicional por relación de transmisión según Tabla No. 9 (Pág. 15 a
20).
Pbk
= Pb + adicional por relación de transmisión
Pbk
= 3.09 + 0.45 = 3.54
12. Determinar la potencia efectiva por correa:
Pe =Pbk ·FCe • Fea
Pe =3.54·0.92·0.96=3.13
13. Determinar la cantidad de correas
. p)s / Punto 1) 12
Cantidad de correas = -(-------) = - - = 3.83
Pe S / Punto 12 3.13
Se adoptan cuatro correas.
Resultados del cálculo
(o Tipo de correa: B59
(o Cantidad de correas: 4
(o Diámetro de polea conductora: 265 mm
TRANSMISIONES CON POLEAS PLANAS Y ACANALADAS COMBINADAS.
El empleo de una polea conducida plana es admisible cuando el arco de contacto sobre
la polea motora, que será siempre acanalada, esté comprendido entre 1000
y 150°. Tal
condición se verifica para relaciones de transmisión de 3 a 10, que se obtienen para
distancias entre ejes, iguales al diámetro de la polea mayor y que son las
9

Cálculo ele Correas Trapezoidales AM• FR
comúnmente utilizadas. En general, se puede adoptar una transmisión combinada a
polea plana y ranurada cuando se cumple que:
D-d ~ 0.5
e
Las condiciones mejores se verifican para arcos de contacto de 130° correspondientes
a relaciones de transmisión de aproximadamente 1: 5.
La Tabla No. 13 (Pág. 26) da en función del arco de contacto, el coeficiente por el que
hay que multiplicar la capacidad de transmisión (Tabla No. 9 - Pág. 15 a 20) de una
correa con arco de contacto de 180°, para obtener la capacidad efectiva.
Este coeficiente compensa tanto el efecto del menor arco de contacto (según se vio
para transmisiones normales) como el debido a la polea plana.
El cálculo para transmisiones con polea conducida plana es idéntico al expuesto para
transmisiones entre poleas acanaladas. Se calculará el diámetro primitivo de la polea
plana sumando a su diámetro externo los valores que se indican en la Tabla No.6:
e DEI
- _ . J . ._
18 ; I I
' 24 mm 33 mm
mm mm . _m.,!! _ ;. .._._ .
TABLA No. 6. Sobredlmensl6n de longitud para transmisiones
con poleas planas V aca"aladas combinadas.
A
10
B
14
El ancho de la polea plana debe ser por lo menos igual al ancho total de la polea
acanalada más el doble de la medida de la base mayor de la correa que se utilizará.
TRANSMISIONES SEMICRUZADAS.
Para estas transmisiones es necesario usar poleas de gargantas profundas cuyas
dimensiones están dadas en la Tabla No. 5 (Pág. 3). La distancia entre ejes será:
e = 5.5 (O + A)
Siendo:
A = Ancho del grupo de correas.
D = Diámetro de la polea mayor.
El ancho A resultará de:
Siendo:
Z = Número de correas.
S = Distancias entre ejes de dos gargantas sucesivas.
W = Ancho de la garganta (ranura profunda).
A = (Z - 1) S + W
10

Cálculo de CorreasTrapezoidales AM - FR
El coeficiente de corrección por arco de contacto debe tomarse igual a lo
Al proyectar esta transmisión, hay que tomar las siguientes precauciones:
1. El sentido de la rotación debe ser tal que el tramo tenso de la correa quede
abajo.
2. El eje vertical debe estar en el plano medio de la polea horizontal.
3. El plano medio de la correa vertical debe estar desplazado respecto del centro
de rotación de la polea horizontal de un valor "Y" (ver Figura No.2) que resulta
de la Tabla No. 7:
Di~~j;~tre J___ Y[m_~] __
J__
~~_s~
::tre_L _ ~_
[mm] __
-o
1500 65 50.09. ?30 _ ._J
2000 70 J .--?..?00_J... ?7_0 j
2500 75 1 6000 ' 300 !
. ., .
__ ---1 __ •. . . -J ._ _. ---'
3000 100. J._ _~~().9 ._. 35.0_ _ ]
1----- 3500 ..---J 135__ ._J 7º-ºº-_.~.. 400_J
4000 165 1 __ o 7500 450. ;
4500 __
j_ 2001. __. . . ..
!-.__ _
TABLA No. 7. Desplazamiento del plano vertical de la correa respecto a
la distancia entre ejes para transmisiones semicruzadas.
:_ e = 5.5 tOTAl mínimo
r----------
) {---t~ .. ~ __
~~
O 1-(~+r...::---~¡--...l-y
__ ----
Figura No. 2. Transmisión cruzada simple. Esquema para el montaje de la correa
4. El desplazamiento "Y" deberá hacerse hacia arriba o hacia abajo, según que el
movimiento se transmita de la polea horizontal a la vertical, o viceversa.
5. Para relaciones de transmisión superiores a 2.5 no es conveniente usar la
transmisión simple. Convendrá adoptar una transmisión combinada como se
indica en la figura 3 con eje auxiliar.
11

f.ifL'f1p:..Ui ..
c¿4I..
!
----·---------··""7"'ic-+--t
Figura No. 3. Transmisión combinada.
Recomendada para relaciones de transmisión superiores a 2.5.
MONTAJE DE LAS CORREAS Y CARRERA DEL TENSOR.
Una transmisión debe ser proyectada de manera que permita montar y tensionar las
correas. Se aconseja montar el motor sobre carriles que representan el sistema más
eficaz para obtener un montaje racional y un correcto tensionado.
La Tabla No.8, fija el desplazamiento mínimo que hay que prever tanto para el
montaje como para el tensionado de las correas.
Tipo de
correa.
Hasta 38
39 - 60
61 - 90
91 - 120
121 - 158
159 .. 195
196 - 240
241 .. 270
271 .. 330
331 - 420
. ... ~-
I
Desplazamiento (a) mínimo para el
montaje de la correa (mm).
Desplazamiento
(b) mínimo del
tensor (mm).
o A B e D E
..
15 19 25 I
- .•.. -. -- J .. L.
-- -;
15 19 25 i 38
- - oo' -
25
38
19 19 32 38 ¡
• - - ._ . - __ ", - •..• _._. __ J _ •..
;. --.-J__ 25 _....: 32_.J_3 ..
8-..J __ .J
1 25 38 ¡ 38 51 L
51
1
I
_-' • --_oo.
63
75
90
51.J 51 ' 63
.l 51 J 51 '
, 51 I 63
__ _. .~ __ o _ •• 1._ ..
51 I 63 ¡
_'o L_ .._. __ .
51 ¡ 63
Loo I
63 101
--- ---""
63 113 :
___ .. ". _. ...J
76 127
- ) ••• - ._-... __ o j
76 152
su;e2r~o~es. /. 76 1. 90 ...
'. 1,5 %I:~~~r~~ng.de
TABLA No. 8. Desplazamiento mfnimo para el montaje V tensión de la correa.
12

Desplazamíento (b) +J
minímo del tensor
I
!
._-_.._---_._- -_.-+-- -
i
I
i
I,
- -------$-------
I
i
I, DesplazamIento (a) I I
minlmodem~
Figura No. 4. Desplazamiento de montaje y tensión de una transmisión por correa.
Es necesario observar las siguientes normas:
1. Verificar la alineación de las poleas.
2. Asegurarse del b,uenestado de las gargantas.
3. Evitar el uso de las palancas para el montaje de las correas.
4. Desplazar el tensor para mantener la correcta tensión de las correas.
5. Durante los primeros días de funcionamiento, controlar y corregir la tensión, si
fuera necesario.
13

'TI
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e
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" DI
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Cálculo de Correas Trapezoidales
TABLA No. 10. Coeficiente de corrección de potencia
AM- FR
Tloo de Máaulna conductora
Agitador para liquldos y
semllíquldos, ventiladores y
aspiradores, compresores y
bombas centrífugas.
Sopladores hasta 10 HP.
Transportadores livianos
Máquinas de ladrillos y
cerámicas, elevadores a
cangilones. Generadores y
excltatrlces. Compresores a
pistón, transportadores,
molinos a martillos, molinos
batidores de papel, bombas
a pistón, sopladores
positivos. Pulverlzadores-
desmenuzadora, sierras y
máquinas para elaboración
de madera, máquinas
textiles.
Trituradoras (giratorias -
mandíbulas - bolas).
Molinos (bolas -
laminadores - barras).
Calandras para goma -
Bambury - extrusoras.
Motores de corriente alternada.
Torque normal, a jaula de ardilla, sincrónicos;
fase partida. Motores de corriente continua;
bobinado en shunt.
Máquina a combustión Interna.
Cilindros múltiples.
servicio
intermedio
hasta 7 h/d
Servicio
norma/deS
a 15 h/d
servicio
continuo
más de 16
h/d
1.2
1.3
1.4
1.5
Motores de corriente alternada.
Alto torque, alto deslizamiento, bobinado en
serie y anillo colector.
Motores de corriente continua; bobinado en serie
y bobinado en compound.
Máquina de combustión Interna monocllíndrica.
Ejes en línea.
Arranques directo y con embrague.
Servicio
intermedio
hasta 7 h/d
1.1
1.2
1.4
1.5
servicio
norma/deS
a J5h/d
1.2
1.3
1.5
1.6
Servicio
continuo
m<fsde 16
h/d
1.3
1.4
1.6
1.8
El uso de un coeficiente de corrección = 2 es recomendado para equipos sujetos a
impactos.
Cuando es necesario el uso de poleas tensoras, adicionar al Coeficiente de corrección
los valores del Cuadro siguiente:
Cintas transportadoras para
arena, granos, etc.
Mezcladores de panadería.
Sopladores de más de 10
HP, generadores. LInea de
ejes (ejes principales),
máquinas de lavaderos,
ftI máquinas herramienta,
'a punzadoras - prensas -
-g guillotinas, bombas
-g rotativas positivas. Máquina
8 de Imprenta, Zarandas
ftI vibradoras y giratorias.
'5 f-----------+------+-------f-------f--------t------+------i
CT
'IV
J:
11
'a
o
Q.
¡::
1.0 1.1
1.1 1.2
1.2 1.3
1.3 1.4
Posición de la polea tensora
¡Sobre el lado flojo
Sobre el lado tenso
(
interior -
exterior + 0.1
(
interior + 0.1
exterior +0.2
21

Cálculo de CorreasTrapezoidales AM . FR
TABLA No.ll. Longitud primitiva nominal de las correas
Correa "O" "A" "B" "e" "D" "E"
No. Dula mm Dula mm Dula mm Dula mm Dula I mm Dula mm
15 16.3 I 414 I
I
16 17.3 439
17 18.3 465
18 , 19.3 490
19 20.3 , 516 !
20 19.5 495 21.3 541 ~
21 22.3 566 I
,
22 21.5 546 23.3 I
592
23 22.5 571 24.3 617
,
24 23.5 596 25.3 643
25 26.3 668
,
26 25.5 647 27.3 693
27 28.3 719
,
28 27.5 698 29.3 744
29 28.5 724 30.3 770 30.8 782
30 29.5 749 31.3 795 31.8 808
31 30.5 774 32.3 820 32.8 833
32 31.5 800 33.3 846 33.8 859
1
33 32.5 825 34.3 871 34.8 I 884 I
34 33.5 851 35.3 897 35.8
, 909
35 34.5 876 36.3 922 36.8 935
36 35.5 901 37.3 947 37.8 960
37 36.5 927 38.3 973 38.8 986
38 37.5 953 39.3 998 39.8
;
1011
,
39 38.5 978 40.3 1024 40.8 1036
40 39.5 1003 41.3 1049 41.8 1062
41 40.5 1028 42.3 1074 42.8 1087
,
42 41.5 1054 43.3 1100 43.8 1113
43 42.5 1080 44.3 1125 44.8 1138
44 43.5 1104 45.3 1151 45.8 1163 46.9 1191
45 46.3 1176 46.8 1189 47.9 1217
46 45.5 1155 47.3 1201 47.8 1214 48.9 1242
47 48.3 1227 48.8 1240 49.9 1267
48 47.5 1206 49.3 1252 49.8 1265 50.9 1293 I
49 50.3 1278 50.8 1290 51.9 1318
50 51.3 1303 51.8 1316 52.9 1344 ,
51 52.3 1328 52.8 1341 53.9 1369
52 53.3 1354 53.8 1367 54.9 1394 ¡
53 54.3 1379 54.8 1392 55.9 1420 I
54 55.3 1405 55.8 ¡ 1417 56.9 1445
55 56.3 1430 56.8 1443 57.9 1471
I
56 57.3 ! 1455 57.8 1468 58.9 1496
57 58.3 1481 58.8 1494 59.9 1521 ,
58 59.3 1506 59.8 1519 60.9 1547
59 60.3 1532 60.8 1544 61.9 1572 ,
60 I 61.3 1557 61.8 1570 62.9 1598 I
61 62.3 1582 62.8 1595 63.9 1623
I
I I ¡
62 63.3 1608 63.8 ! 1621 64.9 : 1648 i
63 64.3 1633 64.8 1646 65.9 1674
64 65.3 1659 65.8 1671 66.9 1699
,
65 66.3
I
1684 66.8 1697 67.9 1725
66 67.3 1709 67.8 1722 68.9 1750
67 68.3 I 1735 68.8 1748 69.9 1775 !
68 69.3 1760 69.8 1773 70.9
I
1801
I
69 , 70.3 1786 70.8 1798 71.9 1826 I
70 71.3 1811 71.8 1824 72.9 1852
71 72.3 1836 72.8 1849 73.9 1877
72 73.3 1862 73.8 1875 74.9 1902
73 74.3 1887 74.8 1900 75.9 1928
22

TABLA No.li. Longitud primitiva nominal de las correas
Correa "O" "A" "B" "c" "D" "E"
No. Dula! mm Dula mm Dula' mm Dula: mm Dula! mm Dula' mm
, ,
, ,
74
I 75.3 1913 75.8 I 1925 76.9 : 1953 I
; I
75 76.3 ! 1938 76.8 I
1951 77.9 1979
,
,
I i
76 77.3
I
1963 77.8 1976 78.9 2004 !
I
!
, !
77 I 78.3 ! 1989 78.8 i 2002 79.9 2029 ~
78 79.3
I 2014 79.8
I
2027 80.91 2055
I
,
79
I
80.3 2040 80.8 2052 81.9 ! 2080
,
I I
80
: 81.3 I 2065 81.8
I 2078 82.9 ; 2106 I i
i
83.91 i ¡
81 I 82.3 2090 82.8 2103 2131 !
! I
I
82
I
83.3 i 2116 83.8 2129 84.9 2156
I
83 84.3 I 2141 84.8 I
2154 85.9 2182
I
,
84 I 85.3 I 2167 85.8 2179 86.91 2207
I
,
I
I
,
85 I 86.3 2192 86.8 2205 87.91 2233 I
I
I
86 87.3 I 2217 87.8 2230 88.9 i 2258
87 88.3 I 2243 88.8 2256 89.9 ¡ 2283
i
I
88 ! 89.3
I
2268 89.8 2281 90.9 2309 91.3 j 2.319
89 I 90.3 I 2294 90.8 2306 91.9 2334 I
90
I
91.3 I
2319 91.8 . 2332 92.9 I 2360 93.3 I 2370
91 92.3
I
2344 92.8
I
2357 93.9 i 2385
1 I I
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I
93.3 I 2370 93.8 2383 94.9' 2410
93 94.3
I 2395 94.8 I 2408 95.91 2436 !
94 95.3 2421 95.8
I
2433 96.9 2461 I
I
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95 96.3
, 2446 96.8 2459 97.9 ! 2487 I
96 I
I
2471 97.8 2484 98.91 2512 I
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I
I
98 i 99.3 2522 99.8 2535 100.9 ¡ 2563 101.3 I 2573
99 I 100.3 I 2548 100.8 2560 101.9 I 2588 I
100 I
101.3 2573 101.8 2586 102.91 2614
1
101
I
102.3 2598 102.8 2611 103.91 2639
102 103.3 2624 103.8 2637 104.9 : 2664
I
I
103 I 104.3 2649 104.8 ¡ 2662 105.91 2690
I
104 I 105.3 2675 105.8 ¡ 2687 106.91 2715
107.91
I
105
I
106.3 2700 106.8 i 2713 2741
106 107.3 2725 107.8 I 2738 108.9 ' 2766
107 i 108.3 2751 108.8 ¡ 2764 109.9 ! 2791
108 I 109.3 ¡ 2776 109.8 , 2789 110.9 ! 2817
109 I 110.31 2802 110.8 1 2814 111.91 2842
110 ¡ 111.3 I 2827 111.8 i 2840 112.9 I 2868
111 ! 112.3 ' 2852 112.8 2865 113.91 2893
!
I
112 113.3 I 2878 113.8 2891 114.91 2918 115.3 2929 I
113 1 114.3 I 2903 114.8 2916 115.9, 2944 i
i
115.3 1
I
114 I
2929 115.8 2941 116.9 i 2969
115 I 116.3 I 2954 116.8 2967 117.9 2995 118.3 i 3005
116
I 117.3 : 2979 117.8 2992 118.9 3020
,
!
117 I
118.3 I 3005 118.8 ' 3018 119.9 ! 3045
118 I
119.3 3030 119.81 3043 120.9 i 3071 !
119
j
120.3 3056 120.8 : 3068 121.9 : 3096 i
120 121.3 3081 121.8 I 3094 122.91 3122 123.3 I 3.132
121
I 122.3 3106 122.8 ¡ 3119 123.91 3147
122 123.3 3132 123.8 i 3145 124.9 : 3172 :
123 I 124.3 3157 124.8 3170 125.9 I 3198 ¡ I
124 125.3 3183 125.8 ¡ 3195 126.9 ; 3223
I
!
I
i 126.8 1
, I
125 126.3 3208 3221 127.9 : 3249 i I
126 127.3 3233 127.8 i 3246 128.9 ' 3274 i
127 128.3 3259 128.8 ' 3272 129.9 i 3299 I I
128 129.3 3284 129.8 , 3297 130.9 ¡ 3325 131.3 I 3335
I
130.8 ; 3322 3350
I
129 I 130.3 3310 131.91
130 131.3 3335 131.8 3348 132.9 ' 3376 I
131 132.3 3360 132.8 3373 133.9 i 3401 I
132 133.3 3386 133.8 3399 134.9 i 3426
133 : 134.3 3411 134.8 3424 135.9 ' 3452
i
¡
23

Cálculo de CorreasTrapezoidales AM- FR
TABLA No.ll. Longitud primitiva nominal de las correas
Correa "O" "A" "B" "e" "D" "E"
No. Dula! mm pulg I mm pula ¡ mm pulQ : mm pulg 1 mm pulg mm
i i I I i
1
134 135.3 ¡ 3437 135.8 ! 3449 136.9 3477 I
:
135 1
136.3 j 3462 136.81 3475 137.9 I 3503 :
¡
136 137.3 I 3487 137.8 3500 138.9 I 3528 139.3 I 3538
I
137 138.3 ! 3513 138.8 I 3526 139.9 I 3553 I
138 139.3 ; 3538 139.8 i 3551 140.9 3579 I
139 140.3 ~ 3564 140.8 ¡ 3576 141.9 ¡ 3604 I
140 I 141.3 I 3589 141.8 I 3602 142.9 : 3630
142.3 I 143.9 I
I
141 3614 142.8/ 3627 3655 I
I
142 143.3 I 3640 143.8 3653 144.9 I 3680 I
I
143 144.3 3665 144.8 3678 145.9 3706 I
147.3 !
¡
144 145.3 I 3691 145.8 3703 146.9 f 3731 3741 I
147.9 !
I
145 146.3 ' 3716 146.8 3729 3757 1
146
I
147.3 ¡ 3741 147.8 3754 148.9 I 3782 I
! I
147
I
148.3 I 3767 148.8 3780 149.9 ¡ 3807 :
148 149.3 I 3792 149.8 3805 150.9 I 3833
1
I
:
149 I
150.3 ' 3818 150.8 3830 151.9 3858 I i
150 I 151.3 , 3843 151.8 ¡ 3856 152.9 I 3884 i 1
151 152.3 ~ 3868 3881 3909
!
1 152.8 , 153.9 , ! I
152 153.3 I 3894 153.8 ; 3907 154.9 I 3934
I
153 !
154.3 ¡ 3919 154.8 I 3932 155.9 ! 3960
! I
¡
154 155.3 i 3945 155.8 3957 156.91 3985 157.3 I 3995
155 156.3 : 3970 156.8 I 3983 157.9 4011
,
i
i
156 157.3 I 3995 157.8 I 4008 158.9 I 4036 ,
157 I
4034 4061 I
1 158.8 i 159.9 I
I :
158 159.3 ¡ 4046 159.8 I 4059 160.9 i 4087 161.3 I 4097 1
159 I 160.8 I 4084 161.9 I 4112 1
160
I I
4110 162.9 i 4138 I i
161,.8 I I I
161 I 162.8 I 4135 163.9 4163 I
1
162 163.31 4148 163.8 I 4161 164.9 j 4188 165.3 i 4199 ¡
163 I 164.8 ' 4186 4214
¡
165.9 ,
167.3 I
164 I I 165.8 4211 166.9 : 4239 4249 I
¡
169 171.9 I 4366
,
,
170 1
172.9 i 4392
, I
176.3 j
!
173 174.8 4440 175.9 4468 4478 i
180
I
181.3 I 4605 181.8 4618 182.9 I 4646 183.3 I 4656 184.5 i 4686
188
¡
189.8 I 4821 I 4859
! I 191.3 I ,
193
I
196.3 ¡ 4986
195 196.8 I 4999 197.9 j 5027 198.3/ 5037 199.5 5067
210 i 211.8 5380 212.9 ' 5408 213.3 5418 214.5 ! 5448
214 !
!
215.8 5481
,
I
225 i 1
225.8 ¡ 5735 I
¡
6104
I
240.8 ¡ 6116
240 240.3 240.9 ¡ 6119 241.0 i 6121
245
i j 245.8 I 6243
270 i
I
270.3 I 6866 270.9 ; 6881 270.8 I 6878 271.0 I 6883
280 i
1 i 280.9 : 7135 280.8 7132 I
300 I 300.3 ! 7628 300.9 : 7643 300.8 I 7640 301.0 7645
330 I 330.9 ¡ 8405 330.8 I 8402 331.0 i 8407
345 1 ¡
345.8 I 8783
I
i
360 I I
360.9 I 9167 360.8 I 9164 361.0 9169
! I 380.9 ;
I
380 !
9675 380.8 ¡ 9672 381.0 : 9677
390 ¡ 390.8 9926 391.0 ~ 9931
400 : ¡
400.8 i 10180 401.0 10185
420 I
420.9 : 10691 420.8 ! 10688 421.0 ' 10693
440 I I 1
440.8 I 11196 441.0 ' 11201
I I
460 I
: 460.8 ! 11704 461.0 I 11709
480 ! 480.8 I 12212 481.0 12217
;
!
540.8 1 13736
540 ,
i 541.0 13741
600 600.8 , 15260 601.0 15265
630 I 630.8 ' 16022 631.0 16027
: ,
660.8 ' 16784 661.0 16789
660
24

Cálculo de Correas Trapezoidales AM • FR
TABLA No.12. Factor de corrección en función de la longitud de la correa
5ECCION DE LA CORREA
"O" "A" "B" "c" "O" "E"
16 0.80
24 0.83
26 0.84 0.81
31 0.89 0.84
35 0.92 0.87 0.81
38 0.93 0.88 0.83
42 0.95 0.90 0.85
46 0.97 0.92 0.87
51 0.99 0.94 0.89 0.80
55 1.00 0.96 0.90 0.81
60 0.98 0.92 0.82
68 1.00 0.95 0.85
75 1.02 0.97 0.87
80 1.04 0.98 0.89
81 1.04 0.98 0.89
ra 85 1.05 0.99 0.90
al
90 1.06 1.00 0.91
~
~
o 96 1.08 1.02 0.92
u
.! 97 1.08 1.02 0.92
al 105 1.10 1.04 0.94
'O
112 1.11 1.05 0.95
'O
120 1.13 1.07 0.97 0.86
::J
••• 128 1.14 1.08 0.98 0.87
'a,
e 144 1.11 1.00 0.90
o
...• 158 1.13 1.02 0.92
173 1.15 1.04 0.93
180 1.16 1.05 0.94 0.91
195 1.18 1.07 0.96 0.92
210 1.19 1.08 0.98 0.94
240 1.22 1.11 1.00 0.96
270 1.25 1.14 1.03 0.99
300 1.27 1.16 1.05 1.01
330 1.19 1.07 1.03
360 . 1.21 1.09 1.05
390 1.23 1.11 1.07
420 1.24 1.12 1.09
480 1.16 1.12
540 1.18 1.14
600 1.20 1.17
660 1.23 1.19
25

Cálculode CorreasTrapezoidales AM· FR
TABLA No.13. Factor de corrección para el ángulo de contacto
FACTOR DE CORRECCIÓN
Poleas acanaladas
Polea acanalada I
plana
1S00 1.00 0.75
1750 0.99 0.76
1700 0.98 0.77
1670 0.97 0.78
1640 0.96 0.79
1600 0.95 0.80
1570 0.94 0.81
1540 0.93 0.81
1500 0.92 0.82
1470 0.91 0.83
'"
o 1440 0.90 0.83
e
Ql
1400 0.89 0.84
E
lIS 1370 0.88 0.85
.!
1340 0.87 0.85
o
Q.
1300 0.86 0.86
.!!!
Ql 1270 0.85 0.85
"O
o 1240 0.84 0.84
1:$ 1200 0.82 0.82
lIS
.•..
llSo 0.81 0.81
e
o
u 1150 0.80 0.80
Ql
"O 1130 0.79 0.79
o
1100 0.78 0.78
u
'"
ce lOSo 0.77 0.77
1060 0.77 0.77
1040 0.76 0.76
1020 0.75 0.75
100° 0.74 0.74
9So 0.73 0.73
96° 0.72 0.72
94° 0.71 0.71
92° 0.70 0.70
90° 0.69 0.69
+
Este trabajo fue revisado y corregido por el Ingeniero Mecánico Álvaro Alberto
Mendoza Garzón, profesor asociado al Departamento de Ingeniería Mecánica y
Mecatrónica de la Universidad Nacional de Colombia - Sede Bogotá, y el Ingeniero
Mecánico Freddy Alexander Romano García egresado de la misma entidad, como
apoyo para labores académicas en la formación de los estudiantes de la
Facultad de Ingeniería.
26

Esta obra se terminó de imprimir en la
UNIDAD DE PUBLICACIONES
Facultad de Ingeniería
Universidad Nacional de Colombia
Impresión 300 Ejemplares
Bogotá, D. C. - Septiembre de 2006

ID
"O
"O
ro
~
~
ü
ro
u"'---t-66:

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